Gratias tibi ago pro natura.com adire.Versionem navigatoris limitata CSS auxilio uteris.Ad optimam experientiam commendamus ut navigatro renovato uteris (vel inactivare Compatibilitas Modus in Penitus Rimor).Praeterea, ad sustentationem permanentem, situm sine stylis et JavaScript ostendemus.
Iunctae tres articulos per dictum ostendentes.Utere globulis posterioribus et proximis movere per labitur, vel globulis lapsus moderatoris in fine movere per singulas lapsus.
Magnitudo: 3/4 unc, 1/2 unc, 1 unc, 3 unc, 2 unc
Unitas Pipe Longitudo: 6 meter
Steel Grade: 201, 304 ET 316
Gradus: 201, 202, 304, 316, 304L, 316 L;
Materia: FERRUM
Condition: New
Diver Tube Coil
Magnitudo: 3/4 unc, 1/2 unc, 1 unc, 3 unc, 2 unc
Unitas Pipe Longitudo: 6 meter
Steel Grade: 201, 304 ET 316
Gradus: 201, 202, 304, 316, 304L, 316 L;
Materia: FERRUM
Condition: New
Covalentes et nanofluides non covalentes probatae sunt in tubulis rotundis instructi taeniolis contortis insertis angulis helix 45° et 90°.Reynolds numerus erat 7000 ≤ Re ≤ 17000, proprietates thermophysicae in 308 K aestimatae sunt. Exemplar physicum solvitur numero utens exemplar duorum viscositatis turbulentae parametri (SST k-omega turbulentum).Concentrationes (0.025 wt.%, 0,05 wt.%, et 0.1 wt. %) in opere nanofluidum ZNP-SDBS@DV et ZNP-COOH@DV habiti sunt.Muri tubularum contortarum in constanti temperie 330 K. Calefacti sunt sex parametri in studio currenti: exitus temperatus, calor coefficiens translatio, numerus mediocris Nusselt, coefficiens frictionis, pressionis amissio, et normae aestimationis effectus.In utroque casu (helix angulus 45° et 90°), in ZNP-SDBS@DV nanofluidus notas thermarum hydraulicas altiores ostendit quam ZNP-COOH@DV, et aucta fractione massae aucta, exempli gratia, 0.025 wt.atque wt 0.05.eft 1.19.% et 1.26 - 0.1 %.In utroque casu (helix angulus 45° et 90°), valores notarum thermodynamicarum cum GNP-COOH@DW utentes sunt 1.02 pro 0.025% wt., 1.05 pro 0.05% wt.et 1.02 pro 0.1% wt.
Commutator calor est machinae thermodynamicae 1 caloris transferendi in operationibus refrigerandis et calefaciendo.Proprietates thermarum hydraulicarum caloris commutatoris meliorem calorem transferre coefficientem ac resistentiam fluidi laborantis minuere.Pluribus modis auctae sunt ad emendandum translationem caloris, inclusa turbulentia enhancers2,3,4,5,6,7,8,9,10,11 et nanofluids12,13,14,15.Retorta taenia insertio est una ex felicissimis modis ad calorem emendandum translatio in commutatoribus caloris ob facilitatem sustentationis et costi7, humilem.
In serie experimentalium et computationalium studiorum, proprietatum hydrothermalium mixtorum nanofluidum et calorum commutantium, cum taeniola torta insertis, investigabantur.In opere experimentali proprietates hydrothermales trium nanofluidum metallicarum (Ag@DW, Fe@DW et Cu@DW) studuerunt in tape tortae (STT) caloris exchanger17.Cum basi fistula comparata, calor translatio coefficientis STT per 11% et 67% emendatur.Propositum SST optimum est ex parte oeconomica secundum efficientiam cum modulo α = β = 0.33.Praeterea 18.2% augmentum in n observatum est apud Ag@DW, cum maximum incrementum in pressione damnum tantum 8.5% erat.Processus physici caloris translationis et pressionis detrimentum in tibiis concentricis cum turbulatoribus et sine gyro quaesiverunt utentes turbulentos fluxiones Al2O3@DW nanofluidis cum magnis convectionibus.Maximum numerum Mediocris Nusselt (Nuavg) et pressionis amissio apud Re = 20000 observantur cum coil picis = 25 mm et Al2O3@DW nanofluid 1.6 vol.%.Studia laboratatoria etiam ad studium transferendi et pressionis amissionis notarum graphenae oxydorum nanofluidum (GO@DW) per tubulos fere circulares cum WC insertis ad studium deductae sunt.Eventus ostendit 0.12 vol%-GO@DW augere calorem convectivum translationis coefficientis circa 77%.In alio studio experimentali, nanofluides (TiO2@DW) amplificatae sunt ad investigandas proprietates thermarum hydraulicarum tubulis diploidis aptatis taeniolis tortuosis insertis20.Maximam efficaciam hydrothermalem 1.258 consecuta est utens 0.15 vol%-TiO2@DW infixis in 45° spiculis inclinatis cum factoris tortis 3.0.Unius phase et duo-phase (hybrid) exempla simulationis rationem habent fluxum et caloris translationis CuO@DW nanofluidum in variis solidorum concentratione (1-4% vol.%)21.Maxima scelerisque efficacia tubi cum una taenia contorta inserta est 2.18, et tubus duabus tapetibus contortis sub eisdem conditionibus insertus est 2.04 (exemplari duo-phase, Re = 36,000 et 4 vol. %).Profluxus nanofluidi non Newtoniani turbulenti carboxymethyl cellulosi (CMC) et oxydi aeris (CuO) in fistulas principales et tibias contortis insertis investigatum est.Nuavg emendationem ostendit 16.1% (pro pipeline principali) et 60% (pro plexu pipelini cum ratione (H/D = 5).Plerumque inferior ratio torquent-ut-vitta in altiori frictione coefficiente consequitur.In studio experimentali, effectus fistularum cum tape torta (TT) et gyro (VC) in proprietatibus translationis et frictioni caloris coefficientis studuit uti CuO@DW nanofluidis.Usura 0.3 vol.%-CuO@DW ad Re = 20,000 efficit ut calor translatio in fistulam VK-2 ad maximum valorem 44,45% augeatur.Praeterea cum tortum par funem utens et gyrum sub iisdem terminis conditionibus inserat, coefficiens frictioni augetur per factores 1.17 et 1.19 comparati DW.In genere, melior est efficientia thermarum nanofluidum in gyros insertis quam in filis destitutus nanofluidum insertis.Propria voluminis turbulenti (MWCNT@DW) fluxus nanofluidis intus studuit tubo horizontali in filum spirae insertum.Parametri scelerisque perficiendi erant > 1 omnibus casibus, significans compositionem nanofluidics cum gyro insertam meliorem calorem transferre sine sentinarum potentia consumente.Abstracta — notae hydrothermae fistulae caloris commutatoris cum variis insertis factae magnetophonicae tortae V conformatae (VcTT) sub condicionibus turbulenti fluxus Al2O3 + TiO2@DW nanofluidis investigatae sunt.Comparatus DW in tubulis basi, Nuavg notabilem emendationem 132% habet et frictio coefficiens usque ad 55%.Praeterea vis efficientiae Al2O3+TiO2@DW nanocompositi in duobus fistulis caloris exchanger26 agitatum est.In studio suo invenerunt usum Al2O3 + TiO2@DW et TT exergiae melioris efficientiae comparati DW.In commutatoribus caloris tubulares concentricis cum turbulatoribus VcTT, Singh et Sarkar27 adhibitis materiae mutationis phase (PCM), unius/nanocompositi nanofluidi dispersi (Al2O3@DW cum PCM et Al2O3 + PCM).Tradunt calorem translationis et pressionis detrimentum augere sicut decrementum torquent coefficiens et intentio nanoparticula augetur.Plus V-incisura factoris profunditatis vel factoris latitudinis minoris potest praebere maiorem calorem translationis et pressionis detrimentum.Praeterea graphene-platinum (Gr-Pt) adhibitum est ad cognoscendam calorem, frictionem, et altiorem entropy generationis in tubulis cum 2-TT28 insertis.Eorum studium ostendit minorem recipis partem (Gr-Pt) signanter diminutam caloris entropiae generationis comparatam ad entropy frictionalem evolutionem superiorem relative.Mixta Al2O3@MgO nanofluidum et conicum WC bonum mixtum considerari possunt, quia aucta ratio (h/Δp) hydrothermalis effectus caloris duo-tubi commutatoris emendare potest 29 .Exemplar numerale adhibitum est aestimare industriam salvificam et environmental effectus caloris nummulariorum cum variis tribus-partibus hybridis nanofluidis (THNF) (Al2O3 + graphene + MWCNT) suspensis in DW30.Ob eius euismod Aestimatio Criteria (PEC) in range 1.42-2.35, coniunctio Turbulizer Depressae Retortae (DTTI) et (Al2O3 + Graphene + MWCNT) requiritur.
Hucusque parum attentum est munus covalentis et functionis non covalentis in fluxu hydrodynamic in humoribus scelerisque.Finis huius studii specificus erat notas thermarum hydrauicarum nanofluidum (ZNP-SDBS@DV) et (ZNP-COOH@DV) in taenia perversa cum helix angulis 45° et 90° insertas.Proprietates thermophysicae in Tin = 308 K. Mensuratae sunt in hoc casu, tres fractiones massae in processu comparationis habiti, ut (0.025 wt. %, 0,05 wt.% et 0.1 wt.%).Tondendas accentus translationis in 3D fluxus turbulenti exemplar (SST k-ω) notas thecas-hydraulicas solvendas adhibetur.Ita, hoc studium multum confert ad studium proprietatum affirmativarum (translatio caloris) et proprietates negativas (pressurae guttae friction), demonstrans proprietates thermas-hydraulicas et optimizationem liquorum realium operationum in tali systemate machinali.
Configuratio fundamentalis fistula lenis est (L = 900 mm et Dh = 20 mm).Contortae dimensioni taeniola inserta (longitudo = 20 mm, crassities = 0,5 mm, profile = 30 mm).In hoc casu longitudo, latitudo et plaga spirae figurae erant 20 mm, 0,5 mm, et 30 mm, respective.Tape torta inclinantur 45° et 90°.Varii humores operantes ut DW, nanofluides non covalentes (GNF-SDBS@DW) et nanofluides covalentes (GNF-COOH@DW) apud Tin = 308 K, tres concentraciones massae diversae et numeri Reynoldi diversi.Examinationes caloris exchanger sunt intus.Murus externus tubuli spiralis calefactus est ad constantem temperiem superficiei 330 K ad parametri experimentum ad caloris emendationem transferendum.
Pridie fici.1 schematically taenia tortae insertio tubi cum applicabilibus conditionibus limitaneis et in area reticulato ostendit.Ut ante, velocitas et pressionis condiciones circumscriptiones ad limbum et exitum helix portiones applicant.In temperatura superficiei perpetua, conditio non-lapsi parieti tibiae imponitur.Praesens simulatio numeralis solutione pressionis fundatae utitur.Eodem tempore programma (ANSYS FLUENT 2020R1) adhibetur ad aequationem differentialem partialem (PDE) convertendam in systema aequationum algebraicarum utens methodo volumine finito (FMM).SIMPLICIUS modus secundus ordo (ratio semi-implicita pro aequationibus sequentes pressuris dependentis) ad velocitatem pressionem refertur.Animadvertendum est concursum residualium pro mole, impetu et industria aequationum minus quam 103 et 106, respective.
p Diagram ditionum physicarum et computationum: (a) angulus helix 90°, (b) angulus helix 45°, (c) helicus nullus.
Exemplar homogeneum ad proprietates nanofluidum explicandas adhibetur.Incorporando nanomaterialia in fluidum basi (DW), fluidum continuum cum excellentibus proprietatibus scelerisque formatur.Hac de re idem valent caliditas et velocitas basis fluidi et nanomateria.Ob praedictas theorias et suppositiones, unum tempus efficiens in hoc studio opera fluunt.Pluribus studiis efficaciam et applicabilitatem technicorum simplicium periodi in fluxu nanofluidic demonstraverunt 31,32.
Fluxus nanofluidum Newtonianorum turbulentus, incompressibilis et stationarius esse debet.Compressione opus et calefactio viscosa in hoc studio impertinens sunt.Crassitudo praeterea parietum interiorum et exteriorum tibiae non obsistat.Massa igitur, momentum et industria conservationis aequationum quae exemplar scelerisque definiunt sic exprimi possunt;
ubi \(\overrightarrow{V}\) est velocitas media vectoris, Keff = K + Kt est efficax conductivity covalentis et nanofluentium noncovalentium, et ε est vis dissipationis rate.Effectus thermophysicae proprietates nanofluidum, densitas (ρ), viscositas (μ), species caloris specificae (Cp) et conductivity scelerisque (k), quae in mensa ostensa sunt, per experimentalem studium in temperatura 308 K1 cum adhibita mensurata sunt. in his simulatores.
Simulationes numerorum turbulentorum nanofluentium in conventionalibus et TT tubis fiebant apud Reynolds numeros 7000 ≤ Re ≤ 17000. Hae simulationes et coëfficientes translationis caloris convectivae enucleatae sunt utens Mentoris κ-ω turbulentum exemplar translationis vis tondendi (SST) Curabitur super Reynolds turbidum. exemplar Navier-Stokes, vulgo in investigationibus aerodynamicis adhibitis.Exemplar praeterea sine muro munus et opera accurate prope muros 35,36.(SST) κ-ω aequationum turbulentarum regens exemplar haec sunt:
ubi \(S\) est valor ratei contenti, et \(y\) est distantia ad superficiem adjacentem.Interim, \({\alpha}_{1}\), \({\alpha}_{2}\), \({\beta}_{1}\), \({\beta}_{ 2 }\), \({\beta}^{*}\), \({\sigma}_{{k}_{1}}\), \({\sigma}_{{k}_{ 2 }}\), \({\sigma}_{{\omega}_{1}}\) et \({\sigma}_{{\omega}_{2}}\) exemplar constantibus omnibus denotant.F1 et F2 munera mixta sunt.Nota: F1 = 1 in strato limite, 0 in ineunte fluxu.
Parametri aestimationis euismod adhibentur ad studium translationis caloris turbulenti convectivi, fluxus nanofluidis covalentis et covalentis, exempli gratia: 31;
Hoc in contextu, (\(\rho\)), (\(v\)), (\({D}_{h}\)) et (\(\mu\)) adhibentur ad densitatem, velocitatem fluidam. , diametri hydraulicae viscositas et dynamica.(\({C}_{p}\, \mathrm{u}\, k\)) - caloris specificae capacitas et conductivitas fluens fluidi scelerisque.Etiam, (\(\dot{m}\)) refert massam fluere, ac (\({T}_{e}-{T}_{in}\)) refert ad diverticulum et exitus temperatus differentiam.(NFs) refertur ad nanofluidas covalentes, nanofluidas non covalentes, et ad aquam destillatam (basi fluidam).\({A}_{s} = \pi DL\), \({\overline{T}}_{f}=\tfrac{\left({T}_{ex}-{T}_{in }\right)}{2}\) et \({\overline{T}}_{w}=\sum \tfrac{{T}_{w}}{n}\).
Proprietates thermophysicae fluidi basis (DW), nanofluidae non covalentes (GNF-SDBS@DW), et nanofluidi covalentes (GNF-COOH@DW) ex litteris editis (ex studiis experimentalibus), Sn = 308 K, desumta sunt. 134. In figura typica In experimento nanofluidi ad obtinendum non covalentem (GNP-SDBS@DW) cum recipis missam notis, quidam P. primariae GNPs initio librae digitalis sunt appensae.Pondus proportio SDBS/nativa GNP est (0.5:1) ponderata in DW.Hoc in casu, nanofluidum covalentes (COOH-GNP@DW) summatim perstringuntur, addendo circulos carboxylos ad superficiem GNP utentes, medio valido acidico cum ratione voluminis (1:3) HNO3 et H2SO4.Covalentes et nanofluides non covalentes suspensae sunt in DW in tribus recipis ponderis diversis qualitatibus 0.025 wt%, 0.05 wt%.et 0.1% massae.
Mesh independentiae probationes in quattuor ditionibus computationalibus diversis effectae sunt, ut magnitudo reticuli simulationem non afficeret.In casu 45° torsionis organi, numerus unitatum cum magnitudine unitatis 1,75 mm est 249,033, numerus unitatum cum magnitudine unitatis 2 mm est 307,969, numerus unitatum cum magnitudine unitatis 2,25 mm est 421,406, et numerus unitatum. cum magnitudine unitatis 2 .5 mm 564 940 respectively.Praeterea in exemplo a 90° tibia torta, elementorum numerus cum magnitudine 1,75 mm elementorum est 245,531, elementorum numerus cum 2 mm elementi magnitudine est 311,584, elementorum numerus cum magnitudine 2,25 mm elementi est. 422,708, et numerus elementorum cum magnitudine elementi 2,5 mm respective 573,826.Accurate lectionum proprietatum scelerisquerum sicut (Tout, htc, et Nuavg) crescit sicut numerus elementorum decrescit.Eodem tempore, subtilitas valorum attritionis coefficientis et pressionis guttae mores omnino diversos ostendit (fig. 2).Eget (2) usus est ut area praecipua ad aestimandas notas scelerisque-hydraulicas in casu simulato.
Temptatio caloris translatio et pressura guttae effectus independenter a reticulis utendi tubulis DW tortis ad 45° et 90°.
Praesentes eventus numerales validi sunt propter caloris trans- fectionem et frictionem coefficientem utentes correlationes et aequationes empiricas notissimas, ut Dittus-Belter, Petukhov, Gnelinsky, Notter-Rouse et Blasius.Comparatio sub condicione 7000≤Re≤17000 facta est.Secundum fig.3, mediocris et maximorum errores inter eventus simulationis et aestus translationis aequationis sunt 4.050 et 5.490% (Dittus-Belter), 9.736 et 11.33% (Petukhov), 4.007 et 7.483% (Gnelinsky), et 3.883% et 4.937% (Gnelinsky), 3.883% et 4.937% Nott-Belter).Rose).In hoc casu, mediocris et maximorum errorum inter eventus simulationem et aequationem coëfficientem attritionem sunt 7.346% et 8.039% (Blasius) et 8.117% et 9.002% (Petukhov), respectively.
Calor translatio et proprietas hydrodynamica DW in variis Reynolds numeris utentibus calculis numeralibus et correlationes empirica.
Haec sectio agit de proprietatibus scelerisque non covalentis (LNP-SDBS) et covalentis (LNP-COOH) aqueorum nanofluorum in tribus diversis massarum fractionibus et Reynolds numeros sicut averages relativum ad fluidum basim (DW).Duae geometriae cinguli cinguli caloris nummulariorum (helix angulus 45° et 90°) discutiuntur pro 7000 ≤ Re ≤ 17000. In fig.4 temperaturas mediocris demonstrat exitu nanofluidis in fluidum basis (\(\tfrac{{{T}_{out}}_{NFs}}{{{T}_{ex}}_{ DW } } \) ) at (0.025% wt., 0.05% wt. et 0.1% wt.).(\(\frac{{{T}_{e}}_{NFs}}{{{T}_{ex}}_{DW}}\)) semper minus quam 1, id est exitus temperatus nanofluides non-covalentes (VNP-SDBS) et covalentes (VNP-COOH) nanofluides sub temperatura in exitu liquidi basi sunt.Reductiones infimae et summae erant 0.1 cum %-COOH@GNPs et 0.1 cum%-SDBS@GNPs, respective.Hoc phaenomenon accidit aucto in Reynoldo numero in constanti fractione massae, quae mutationem in proprietatibus nanofluidis (id est densitatis et viscositatis dynamicae) ducit.
Figurae 5 et 6 ostendunt qualitates caloris mediocris translationis nanofluidis ad fluidum basin (DW) ad (0.025 wt.%, 0.05 wt.% et 0.1 wt.%).Mediocris calor translatio proprietatum semper maior est quam 1, id quod significat calor translationis proprietates non covalentes (LNP-SDBS) et covalentes (LNP-COOH) nanofluides auctae sunt ad basim fluidi comparati.0.1 wt%-COOH@GNPs et 0.1 wt%-SDBS@GNPs infimum summumque lucrum, respective.Cum REYNOLDS numerus augetur, ob maiorem fluidi mixtionem et turbulentiam in tibia 1 , calor translatio perficiendi melioris est.Liquores per hiatus maiores velocitates attingunt, inde in velocitate tenuiore/caloris limitis iacuit, qui ratem translationis caloris auget.Plures nanoparticulae ad fluidum basim adicientes, eventus tam positivos quam negativos habere possunt.Effectus benefici aucti collisiones nanoparticulae includunt, favorabiles fluidi scelerisque conductivity exigentiis, et caloris translationis auctus.
Calor translatio coefficiens nanofluidis ad fluidum basium secundum Reynoldum numerum 45° et 90° tuborum.
Eodem tempore effectus negativus est incrementum viscositatis dynamicae nanofluidis, quae mobilitatem nanofluidis minuit, inde mediocris numerus Nusselt (Nuavg).Aucta conductivity scelerisque nanofluidum (ZNP-SDBS@DW) et (ZNP-COOH@DW) debet esse motus Browniani et microconvection graphenae nanoparticulorum suspensorum in DW37.Scelerisque conductivity nanofluidis (ZNP-COOH@DV) altior est quam nanofluidis (ZNP-SDBS@DV) et aqua destillata.Plures nanomateriales additis fluidis turpibus conductivity scelerisque auget (Tabula 1).
Figura 7 monstrat coefficiens mediocris frictionum nanofluidum cum fluido basi (DW) (f(NFs)/f(DW)) in massa centesimis (0.025%, 0.05% et 0.1%).Mediocris frictio coefficientis semper est ≈1, id quod significat non covalentes (GNF-SDBS@DW) et covalentes (GNF-COOH@DW) nanofluides eandem frictionem coefficientem habent ac basis fluida.Mutator calor cum minori spatio plura impedimentum fluxum creat et friction1 fluere augetur.Basically, coëfficiens frictioni paulo cum incremento molis fractionis nanofluidis augetur.Damna frictionalia superiora causantur ex viscositate dynamica nanofluidis aucta et aucta in superficie tondendas accentus cum superiore massa recipis nanographeni in basi fluidi.Mensa (1) ostendit dynamicam viscositatem nanofluidis (ZNP-SDBS@DV) altiorem esse quam e nanofluidis (ZNP-COOH@DV) in eodem pondere recipis, quod cum effectuum superficierum additione coniungitur.agentium agentium in nanofluid non covalent.
Pridie fici.8 ostendit nanofluidum comparatum fluidi basi (DW) (\(\frac{{\Delta P}_{NFs}}{{\Delta P}_{DW}}\)) ad (0.025%, 0.05% et 0.1% ).Nanofluidum non-covalentum (GNPs-SDBS@DW) medium pressionis detrimentum altiorem ostendit, et cum incremento molis recipis ad 2.04% pro 0.025% wt., 2.46% pro 0.05% wt.et 3.44% pro 0.1% wt.cum dilatatione casu (helix angulus 45° et 90°).Interea nanofluidum (GNPs-COOH@DW) inferiorem pressionum mediocris iacturam ostendebant, augendo ab 1.31% ad 0.025% wr.usque ad 1.65% ad 0.05% wt.Mediocris pressionis detrimentum 0.05 wt.%-COOH@NP et 0.1 wt.%-COOH@NP 1.65% est.Ut videri potest, pressio guttae crescit cum Re numerus in omnibus casibus augendo.Augmentum pressurae stilla apud altum Re bona indicata directa dependentia in volubilis fluxu.Ideo altior Re numerus in fistula ducit ad guttam pressionis altiorem, quae augmentum sentinarum requirit power39,40.Praeterea damna pressionis altiora sunt propter altiorem intu- dinem et turbulentum superficiei superficiei generatum, quod commercium pressionis et inertiae virium in termino strati 1 auget.
In genere, normae aestimationis faciendae (PEC) pro covalente (VNP-SDBS@DW) et covalentes (VNP-COOH@DW) nanofluides in Fig. monstrantur.9. Nanofluid (ZNP-SDBS@DV) valores PEC superiores ostendit quam (ZNP-COOH@DV) in utroque casu (helix angulus 45° et 90°) et auctus est augendo fractionem massae, exempli gratia, 0.025 wt.%.est 1.17, 0.05 s.% est 1.19 et 0.1 wt.% est 1.26.Interim PEC valores utentes nanofluidum (GNPs-COOH@DW) erant 1.02 pro 0.025 cum %, 1.05 pro 0.05 cum%, 1.05 pro 0.1 wt%.in utroque casu (helix angulus 45° et 90°).1.02.Pro regula, aucto numero Reynoldi, efficientia thermarum hydraulica significanter decrescit.Cum Reynolds numerus augetur, decrementum efficientiae scelerisque-hydraulicae coefficientis systematice coniungitur cum augmento (NuNFs/NuDW) et diminutione (fNFs/fDW).
Proprietates hydrothermales nanofluidum cum humoribus basi dependentibus a Reynoldo numerorum tubulis cum 45° et 90° angulis.
Haec sectio agit de proprietatibus scelerisque aquarum (DW), non covalentium (VNP-SDBS@DW), et covalentes (VNP-COOH@DW) nanofluides in tribus diversis concentrionibus massarum et numerorum Reynoldorum.Duo cinguli cinguli geometrae caloris commutatoris habiti sunt in amplitudine 7000 ≤ Re ≤ 17000 respectu fistularum conventionalium (helix 45° et 90°) ad aestimandas res mediocris thermas-hydraulicas.Pridie fici.10 temperatura aquae et nanofluidum in exitu utens mediocris (helix angulo 45° et 90°) ostendit pro fistula communi (\(\frac{{{T}_{out}}_{Twisted}}{{ {T}_{ex}}_{Regular}}\)).Non-covalentes (GNP-SDBS@DW) et covalentes (GNP-COOH@DW) nanofluides tres fractiones ponderis diversi ponderis habent, ut 0.025 wt%, 0.05 cum % et 0.1 wt%.Ut in fig.11, valor mediocris exitus temperatus (\(\frac{{{T}_{out}}_{Twisted}}{{{T}_{out}}_{Plain}}\)) > 1, significans (45° et 90° angulum helix) temperatura in exitu caloris commutatoris plus esse momenti quam fistulae conventionalis, ob vehementiorem turbidum et melius mixtionis liquoris.Praeterea temperatura in exitu DW, nanofluidum non covalentium et covalentium cum Reynolds numero augendo decrevit.Basis fluida summam (DW) exitum medium habet temperatus.Interim minimi momenti ad 0.1 cum %-SDBS@GNPs refertur.Nanofluides non-covalentes (GNPs-SDBS@DW) nanofluidas mediocris exitus temperaturas inferiores nanofluidas (GNPs-COOH@DW) comparatas ostendebant.Cum machina perversa efficit fluxum campi magis mixtum, iuxta murum calor fluxum facilius per liquorem, altiorem caliditatem augens, transire potest.Ratio tortae inferioris ut- taeniola resultat in meliorem penetrationem et inde melioris caloris translatio.Ex altera parte videri potest tape volutatum inferiorem temperaturam contra parietem conservare, qui vicissim Nuavg auget.Nam taeniola contorta inserta, Nuavg altiorem valorem indicat melioris caloris convectivae translationis intra tube22.Ob auctam viam fluxus et mixtionem et turbulentiam adiectis, residentiae tempus augetur, ex augmento liquoris in exitum permixtionis.
REYNOLDS numeri variorum nanofluidum ad exitum temperatus tuborum conventionalium (45° et 90° angulorum helix).
Calor translatio coefficientium (45° et 90° angulus helix) versus Reynolds numeros pro variis nanofluidis tubis conventionalibus comparati.
Praecipua machina mechanismi taeniolae taeniolae auctae auctae translatio caloris haec est: 1. Reducendo hydraulicam diametri caloris commutationem fistulam ducit ad incrementum velocitatis et curvaturae incrementa, quae rursus accentus in pariete tondendas auget et secundos motus promovet.2. Ob obstructionem taeniolae tortae, celeritas in tibia paries augetur et crassitudo finium tabulatorum decrescit.3. Spiralis fluxus post cingulum contortum ad celeritatis augmentum ducit.4. Vortices inductae liquorem meliorem permiscentem inter regiones centrales et prope murum fluxionis 42 .Pridie fici.11 et fig.12. Calorem translationem proprietatum DW et nanofluidum ostendit, exempli gratia (translatio caloris coefficientis et mediocris numeri Nusselt) sicut averages utentes taeniola tortae insertionis fistulae comparatae ad fistulas conventionales.Non-covalentes (GNP-SDBS@DW) et covalentes (GNP-COOH@DW) nanofluides tres fractiones ponderis diversi ponderis habent, ut 0.025 wt%, 0.05 cum % et 0.1 wt%.In utroque calore numulariorum (45° et 90° angulus helix) mediocris caloris translatio perficiendi est >1, indicans emendationem caloris coefficiens et mediocris Nusselt numerus cum tubulis iunctis comparatus ad fistulas conventionales.Non-covalentes (GNPs-SDBS@DW) nanofluides mediocris caloris melioris translationis emendationem quam covalent (GNPs-COOH@DW) nanofluides demonstraverunt.In Re = 900, 0.1 wt% emendatio caloris trans- fectio -SDBS@GNPs duorum caloris nummulariorum (45° et 90° helix angulus) summa erat cum valore 1.90.Hoc significat effectum uniformem TP esse potiorem velocitatum fluidarum inferiorum (Reynolds number) 43 et turbulentam intensionem crescentem.Ob multiplices vortices inductae, calor translatio coefficiens et mediocris numerus fistularum TT fistularum altiores sunt quam conventionales tubi, inde in tenuiori limite iacuit.Praesentia HP auget vehementiam turbulentiae, permixtio fluidi operandi influit et calor auctus translatio ad fistulas basi (sine taeniola torta torta inserens) XXI.
Numerus mediocris Nussel (helix angulus 45° et 90°) versus Reynolds numerus pro variis nanofluidis cum tubis conventionalibus comparatus.
Figurae 13 et 14 ostendunt coefficiens frictionis mediocrem (\(\frac{{f}_{torta}}{{f}_{Plain}}\)) et pressionis jacturam (\(\frac{{\Delta P} _ {contorta}}{{\Delta P}_{Plain}}\}} circiter 45° et 90° ad fistulas conventionales utentes DW nanofluidas, (GNPs-SDBS@DW) et (GNPs-COOH@DW) commutator ion continet (0.025 wt %, 0.05 wt % et 0.1 wt %). {{f}_{Plain} }\)) et pressura jacturae (\(\frac{{\Delta P}_{Twisted}}{{\Delta P }_{plain}}\}) casus minuuntur, attritio coefficiens et pressio damnum superiores sunt ad inferiores Reynolds numeros Mediocris frictio coefficientis et pressionis iactura inter 3.78 et 3.12 Mediocris frictio coefficientis et pressionis damnum ostendunt (45° helix angulus et 90°) calor commutatoris triplo altiores quam tibiae conventionales constant. Insuper, cum fluidum laborantis celerius fluit, coefficiens friction decrescit. Difficultas oritur, quia, sicut Reynolds numerus augetur, crassitudo finium iacuit. decrescit, quod decrescit in effectu viscositatis dynamicae in area affectata, decrescit in velocitate graduum et in tondendo extollit et consequenter decrementum in friction 21 coefficientis.Melior effectus interclusio ob praesentiam TT et volutiones auctae proventus significanter superiores pressionis damna pro tibiis heterogeneis TT quam pro basi tibiis.Praeterea, ad fistulam basin et TT tibiam, videri potest pressionem guttae augeri cum velocitate fluidorum operationum.
Coefficiens friction (45° et 90° angulus helix) versus Reynolds numerus pro variis nanofluidis tubis conventionalibus comparatus.
Pressura damnum (45° et 90° angulum helix) ut functio Reynoldi numeri pro variis nanofluidis ad tubum conventionalem relatis.
In summa, Figura 15 ostendit perpendiculas aestimationis (PEC) pro commutatoribus caloris cum 45° et 90° angulis comparatis tubulis simplicibus (\(\frac{{PEC}_{Twisted}}{{PEC}_{Plain}} \ ) ) in (0.025 wt.%, 0.05 wt.% et 0.1 wt. %) adhibitis DV, (VNP-SDBS@DV) et covalentibus (VNP-COOH@DV) nanofluids.Valor (\(\frac{{PEC}_{Twisted}}{{PEC}_{Plain}}\)) > 1 in utroque casu (45° et 90° helix angulus) in commutatore caloris.Praeterea (\(\frac{{PEC}_{Twisted}}{{PEC}_{Plain}}\)) optimum valorem attingit ad Re = 11.000.Commutator caloris 90° leve incrementum in (\ (\frac{{PEC}_{Twisted}}{{PEC}_{Plain}}\)) comparatum 45° caloris commutatoris ostendit., Ad Re = 11.000 0.1 wt%-GNPs@SDBS altiorem repraesentat (\(\frac{PEC}_{torta}}{{PEC}_{Plain}}\)) valores, eg 1.25 pro 45° anguli caloris commutatoris et 1.27 pro 90° anguli caloris commutatoris.Maior est quam una omnium recipis fractionis massae, quae indicat fistulas taeniola torta insertas potiores tibiis conventionalibus.Notabiliter melioris caloris translatio, dummodo per taeniola inserta consecuta est in detrimentis frictionis notabili incremento 22 .
Reynolds efficientia criteria pro numero variorum nanofluidum in relatione ad fistulas conventionales (45° et 90° angulus helix).
Appendix A ostendit rivos pro 45° et 90° caloris nummulariorum in Re = 7000 utens DW, 0.1 wt%-GNP-SDBS@DW et 0.1 wt%-GNP-COOH@DW.Rivuli in plano transverso maxime notae sunt effectus vittae tortae tortae in pelagus insertae.Usus nummariorum caloris 45° et 90° ostendit eandem fere esse velocitatem in regione prope murum.Interim Appendix B ostendit velocitatem Venustates 45° et 90° caloris commutatores in Re = 7000 utentes DW, 0.1 wt%-GNP-SDBS@DW et 0.1 wt%-GNP-COOH@DW.Velocitas ansarum in tribus diversis locis (percisurae), exempli gratia, campestri-1 (P1 = −30mm), campi-4 (P4 = 60mm) et campi-7 (P7 = 150mm).Velocitas fluens iuxta murum tibiae est infimus et velocitas fluida auget versus centrum organi.Praeterea, cum per meatum aeris transeat, area humilium velocitatum juxta murum augetur.Hoc provenit ex incremento iacuit limes hydrodynamic, qui crassitudinem regionis inferioris velocitatis juxta murum auget.Praeterea REYNOLDS numerus augens altiorem gradum velocitatis in omnibus sectionibus transversis auget, crassitudinem velocitatis inferioris regionis in canali minuendo.
Covalenter et non covalenter graphenae nanosheets officiatis aestimabantur in taeniola torta insertis angulis helicis 45° et 90°.Commutatoris calor numero solvitur utens exemplar turbulentum SST k-omegae ad 7000 ≤ Re ≤ 17000. Proprietates thermophysicae in plumbo plumbi = 308 K. Simul calefacere murum tubi contorti ad constantem temperiem 330 K. COOH@DV. in tribus massae ponderibus dilutum est, exempli gratia (0.025 wt.%, 0.05 wt.% et 0.1 wt.%).In studio currenti sex principales factores considerantur: exitus temperatus, calor translatio coefficientis, numerus mediocris Nusselt, coefficiens frictionis, pressurae iacturae, et normae aestimationis effectus.Hic sunt praecipuae Inventiones:
Mediocris exitus temperatus (\({{T}_{ex}}_{Nanofluids}\)/\({{T}_{ex}}_{Basefluid}\)) semper minus quam 1, id significat non diffusa Exitus caloris valentiae (ZNP-SDBS@DV) et covalentis (ZNP-COOH@DV) nanofluidum humilior est quam liquoris basis.Interim mediocris exitus temperatus (\({{T}_{ex}}_{Twisted}\)/\({{T}_{ex}}_{Plain}\)) valorem > 1, indicans etenim (45° et 90° angulus helix) exitus temperatus altior est quam tubulis conventionalibus.
In utroque casu, valores mediocris caloris proprietates translationis (fluvi nanofluidi/basi) et (tubus retorta/tubo normali) semper ostendunt >1.Non-covalentes (GNPs-SDBS@DW) nanofluides ostendebant mediocris incrementi in calore translationis altioris, correspondentibus nanofluidis (GNPs-COOH@DW) nanofluidis.
Mediocris frictio coefficientis (\({f}_{Nanofluidis}/{f}_{Basefluidis}\)) covalentis (VNP-SDBS@DW) et covalentis (VNP-COOH@DW) nanofluidum semper ≈1 .frictio non covalentis (ZNP-SDBS@DV) et covalentis (ZNP-COOH@DV) nanofluidum (\({f}_{torta}/{f}_{Plain}\)) semper >3.
In utroque casu (45° et 90° angulus helix), nanofluides (GNPs-SDBS@DW) altiores demonstraverunt (\({\Delta P}_{Nanofluids}/{\Delta P}_{Basefluid}\)) 0.025 % pro 2.04%, 0.05% pro 2.46% et 0.1% pro 3.44%.Interea (GNPs-COOH@DW) nanofluidas inferiores demonstraverunt (\({\Delta P}_{Nanofluids}/{\Delta P}_{Basefluid}\)) ab 1.31% ad 0.025 wr.% ad 1.65% est 0.05 % Pondo.Praeterea, mediocris pressionis iactura (\({\Delta P}_{Delta}/{\Delta P}_{Plain}\) covalentis (GNPs-SDBS@DW) et covalentis (GNPs-COOH@DW ))) nanofluids semper >3.
In utroque casu (45° et 90° angulis helix), nanofluides (GNPs-SDBS@DW) altiorem ostenderunt (\({PEC}_{Nanofluids}/{PEC} _{Basefluid}\)) valorem @DW) % - 1.17, 0.05 wt% - 1.19, 0.1 wt%- 1.26.Hoc in casu, valores ipsius (\({PEC}_{Nanofluids}/{PEC}_{Basefluid}\)) usus (GNPs-COOH@DW) nanofluidae 1.02 pro 0.025 wt.%, 1.05 pro 0 , 05 wt.% et 1.02 0.1% in pondere est.Praeterea apud Re = 11.000, 0.1 wt%-GNPs@SDBS valores superiores demonstraverunt (\({PEC}_{ Retorti}/{PEC}_{Plain}\), ut 1.25 pro 45° angulus helix et angulus helix 90° 1.27.
Thianpong, C. et al.Multi-propositum optimae partis nanofluidis titanii dioxidi/ aquae influentis in aestu commutatoris, auctus per taeniola torta cum della alis inserta.internus J. Hot.de scientia.172, 107318 (2022).
Langerudi, HG et Jawaerde, C. Experimentale studium fluidi non-Newtoniani in follibus influentibus insertis tapes typicis et V informibus contortis.Calor et Missa Translatio 55, 937–951 (2019).
Dong, X. et al.Experimentalis studium caloris notas transferendi et resistentiam spirae retortae caloris fistularis commutantis [J].Applicatio tortor.exertus.176, 115397 (2020).
Yongsiri, K., Eiamsa-Ard, P., Wongcharee, K. & Eiamsa-Ard, SJCS Improve- ratum calorem transferunt in alveum turbidum fluunt obliquis pinnulis separatis.investigatio topica.tortor.exertus.3, 1–10 (2014).
Post tempus: Mar-17-2023