2507 Tubus coil inactus chalybeus chemicus component , Simulatio reticularis aequivalens Thermal .

Gratias tibi ago pro natura.com adire.Versionem navigatoris limitata CSS auxilio uteris.Ad optimam experientiam commendamus ut navigatro renovato uteris (vel inactivare Compatibilitas Modus in Penitus Rimor).Praeterea, ad sustentationem permanentem, situm sine stylis et JavaScript ostendemus.
Iunctae tres articulos per dictum ostendentes.Utere globulis posterioribus et proximis movere per labitur, vel globulis lapsus moderatoris in fine movere per singulas lapsus.

• depictio producti
• 2507 Tubinga ex Sinis

Critica ad consilium transducis magnetostrictivi gigantis (GMT) est celeris et accurata analysis temperaturae distributio.Exemplar retis scelerisque scelerisque commodo pretium computationale humilis et altae accurationis habet et ad GMT analysis scelerisque adhiberi potest.Tamen exempla scelerisque exsistentes limitationes habent in describendis his regiminibus intricatis scelerisque in GMT: pleraque studia in stationariis civitatibus versantur quae temperaturas mutationes capere non possunt;Communiter supponitur quod temperatura virgarum magnetostrictivarum gigantum (GMM) aequabilis distributio, sed temperatura gradientis trans virga GMM valde insignis ob conductivity scelerisque scelerisque pauperibus, quod damnum GMM distributio non uniformis raro in scelerisque inducitur. exemplum.Itaque, supra tres aspectus comprehendendo, documentum hoc exemplar Network Caloris Transitionalis Aequivalentis GMT (TETN) constituit.Primum, ex consilio et principio operationis longitudinalis vibratorii HMT, analysis thermarum exercetur.Hoc fundamento, elementum calefactionis exemplar constitutum est ad processum translationis caloris HMT et exemplar correspondens parametri calculi.Denique subtilitas TETN exemplar temperaturae spatiotemporalis analysis transducentis per simulationem et experimentum verificatur.
Gigas materia magnetostrictiva (GMM), nempe terfenol-D, commoda magnae magnetostrictionis et altitudinis energiae densitatis habet.Hae proprietates singulares adhiberi possunt ad explicandos transducores magnetostrictivi gigantes (GMTs) qui in amplis applicationibus uti possunt ut transductores acoustici, micromotores, actus lineares, etc.
Peculiaris sollicitudo est potentia ad excalfaciendum subsea GMTs, quae, cum in plena potestate et ad diuturnas excitationis tempora operata sit, magnas quantitates caloris generare potest propter nimiam vim densitatis3,4.Praeterea, propter magnam coëfficientem scelerisque expansionem GMT et altam sensibilitatem ad externam temperiem, eius output effectus in propinquo est temperaturae 5,6,7,8.In publicationibus technicis, GMT analysis thermarum methodi in duo categoria lata dividi possunt: ​​modos numerales et moduli modos conglutinatos.Elementum finitum methodus (FEM) est unus e modis analysis numeralis usitatis.Xie et al.[10] Articuli finiti methodo usus est ad distributionem calorum fontium immanium coegi magnetostrictivi simulandi, et intellexit consilium temperaturae temperationis et systematis refrigerationis coegi.Zhao et al.[11] Compositum finitum elementum constitutum simulatio turbidi agri et campi temperatus aedificavit et GMM intelligentes componentes temperatura moderatio fabrica nituntur ex effectibus elementi finiti simulationis.Nihilominus, FEM valde flagitat secundum exemplar setup et temporis ratio.Quam ob rem, FEM magni ponderis subsidium pro calculis offline consideratur, plerumque in consilio convertentis phase.
Modulus conglutinatus modulus, qui vulgo ad exemplar retis æstus refertur, in analysi thermodynamici late adhibetur propter simplicem formam mathematicam et altam calculi velocitatem 12, 13,14.Hic accessus magni momenti partes agit in limitibus machinarum scelerisque eliminandis 15, 16, 17. Mellor18 primus usus est meliore thermarum aequivalenti ambitu T ad exemplar machinae caloris translatio processus.Verez et al.19 tria dimensiva exemplar retis scelerisque magnetis permanentis machinae synchronae cum fluxu axiali creavit.Boglietti et al.20 quattuor exempla retis thermarum variae complexionis proposuit ut breve tempus vagorum thermarum in ambages statori praediceret.Denique Wang et al.21 singulas thermas aequivalentes ambitus pro singulis PMSM componentibus statuit et aequationem scelerisque resistentiam summatim comprehendit.Sub condicionibus nominalibus, error intra 5% coerceri potest.
In 1990s, exemplar retis calor ad humilis frequentiae convertentium summus applicari coepit.Exemplar retis dubus et al. 22 evolvit calorem ad describendam translationem caloris stationarii in vibratore et classe IV flexuram longitudinalem duplicatum.Anjanappa et al.23 analysin 2D scelerisque in stabulo fabricata magnetostrictiva microdrive utens exemplar retis scelestae.Relationes inter studium scelerisque contentionem Terfenol-D et GMT parametri, Zhu et al.24 Statuit stabilis status aequipollens exemplar scelerisque resistentiae et obsessio GMT ratio.
GMT temperatura aestimatio magis implicata quam machinarum applicationes.Ob optimam scelerisque et magneticam conductionem materiae adhibitae, pleraque machinarum quae in eadem temperatura considerantur, ad unum nodi 13,19 reduci solent.Autem, ob conductivity pauperum HMMs scelerisque, assumptio temperaturae uniformis distributio iam non recta est.Praeterea HMM magneticam permeabilitatem infimam habet, itaque calor ex damnis magneticis generatus plerumque in virga HMM non uniformis est.Praeterea pleraeque investigationes simulationes status stabilis positae sunt quae temperaturae mutationes in operatione GMT operationis non habent.
Ad solvendas praedictas tres quaestiones technicas, hic articulus utitur vibratione GMT longitudinali pro obiecto studendi et accurate exempla varias partes transductoris, praesertim virga GMM.Exemplar retis perfectae aequivalentis caloris transeuntis (TETN) GMT creata est.Elementum finitum exemplar et suggestum experimentale aedificatum est ad probandum accurate et perficiendum exemplar TETN pro analysi spatiotemporali transducto temperatura.
Consilium et dimensiones geometricae longitudinaliter oscillantis HMF in Fig. 1a et b ostenduntur respective.
Claviculae partes includunt GMM virgas, gyros agri, magnetes permanentes (PM), iuga, pads, frutices, et fontes belleville.Coilum et PMT excitatio praebent virgulam HMM cum campo magnetico alterna et campo DC bias magnetico, respective.Iugum et corpus, pileo et manica constans, fiunt ex ferro molli DT4, quae altam permeabilitatem habet magneticam.Circuitus magneticus clausus cum virga GIM et PM format.The output stem and pressure plate are made of non magnetici 304 immaculatam ferro.Apud Belleville fontes, pressa stabilis, cauli applicari potest.Cum alterna vena per spiram globum transit, HMM virga proinde vibrabit.
Pridie fici.2 Processus caloris commutationem intra cet.GMM virgae et gyros agri sunt duo fontes principales caloris pro GMTs.Serpentinus calorem suum in corpus transfert per aerem convectioni intus, et operculo per conductionem.Virga HMM magnetica detrimenta in actione agri magnetici alterna creabit, et calor ad convectum transferetur propter convectum per aerem internum, et magnetem et jugum permanentem propter conductionem.Calor in causam transfertur, dein per convectionum et radiorum diffunditur ad extra.Cum calor generatur aequalis calori transfertur, temperatura cuiusque partis cet ad constantem statum pervenit.
Processus caloris translatio in longitudinaliter oscillante GMO: a - diagramma fluit calor, b - principalis calor vias transferunt.
Praeter calorem generatum ab coil et HMM virga excitante, omnes partes ambitus magnetici clausi experientiam magneticam damna.Sic magnetis, iugum, pileus et manica permanentes simul laminati sunt ad minuendam magneticam iacturam GMT.
Praecipui gradus analysis GMT in aedificandis exemplaribus TETN scelerisque sunt haec: primum coetus cum iisdem temperaturis simul et singula membra ut nodi separati in retis repraesentant, deinde coniungunt has nodos congruo calore translationis expressionis.calor conductio et convection inter nodos.In hoc casu, calor fons et calor output singulis componentibus respondentes sunt in parallela inter nodi et communem nullam terrae intentionem ad aedificandum exemplar aequivalens retis caloris.Proximus gradus est computare parametros retis scelerisque pro unaquaque parte exemplaris, inclusa resistentia scelerisque, capacitatis ac potentiae damna caloris.Denique exemplar TETN impletur in CONDIMENTUM pro simulatione.Et distributio temperies cuiusque GMT et mutationis in tempore dominico potes.
Ad commoditatem formandi et calculi, simpliciorem esse oportet exemplar scelerisque et condiciones limites ignorare, quae parum valent in eventibus 18,26.Exemplar TETN propositum in hoc articulo nititur suppositis sequentibus:
In GMT cum passim vulnus ambages, impossibile est vel necessarium positionem cuiusque conductoris singulis simulare.Variae exemplandi strategies in praeterito factae sunt ad exemplar caloris translationis et temperaturae distributionem intra ambages: (1) conductivity scelerisque compositis, (2) aequationes rectae in geometria conductore fundatae, (3) T-aequivalentes thermarum circuit29.
Composita conductivity scelerisque et aequationum directarum accuratior solutiones quam aequivalens circuii T considerari possunt, sed a pluribus factoribus pendent, ut materia, conductor geometriae, et volumen residua aeris in curvis, quae difficile est determinare29.E contra, schema thermarum T aequivalens, quamvis exemplar approximatum, commodius est.Applicari potest ad excitationem coil cum vibrationibus longitudinalibus GMT.
Coetus cylindricus cavus generalis adhibitus ad spiram excitantem et eius iconem thermarum T aequivalens, ex solutione aequationis caloris consecuta, in fig monstratur.3. Ponitur quod calor fluxus excitationis spirae sui iuris est in directionibus radialibus et axialibus.Fluxus circumferentialis calor negligitur.In utroque ambitu aequipollenti T duo terminales superficies temperatura elementi respondentem repraesentant, et tertius terminus T6 mediocris temperatura elementi repraesentat.Amissio P6 componentis intratur ut punctus fons ad nodi temperaturae mediocris computata in "coil caloris amissio calculi agri".In simulatione non stataria, calor capacitas C6 datur per aequationem.(1) Additur etiam nodi temperaturae mediae.
Ubi cec, ρec et Vec significant calorem specificum, densitatem et volumen excitationis coil, respective.
Mensam.1 monstrat resistentiam thermarum thermarum T-aequivalentium ambitus excitationis coil cum longitudine lec, conductivity λec scelerisque, radii exterioris rec1 et radii interioris rec2.
Orbibus excitatis et circulis theologicis T aequivalentibus: (a) plerumque elementa cylindrica concava, (b) axes et radiales T aequivalentes ambitus thermas separatos.
Circulus aequivalens T accurate demonstravit etiam pro aliis cylindricis fontibus13.Cum principalis calor fons GMO, HMM virga inaequalem temperiem habet distributionem ob scelerisque conductivity humilis, praesertim in axe virgae.E contra, inhomogeneitas radialis negligere potest, cum calor radialis fluxu virgae HMM multo minus quam flux31 calor radialis.
Ad accurate repraesentandum gradum axialis virgae discretizationis et temperatura summum obtinendum, virga GMM per n nodis aequaliter in directum axialem decurtata repraesentatur, et numerus nodis n a virga GMM expressus impar esse debet.Venustates scelerisque axialis numerorum aequipollentium est n T figurae IV.
Ad numerum nodi determinandum n ad exemplum talea GMM adhibita, eventus FEM in fig monstrantur.5 referendum est.Ut in fig.4, numerus nodi n regulatur in schemate scelerisque HMM virgae.Singulis nodi exemplaribus instar circuii aequivalens potest.Comparando eventus FEM, ex Fig. 5 ostendit unum vel tres nodos non posse accurate reflectere temperiem distributionis virgae Ipsius (circiter 50 mm longam) in GMO.Cum n augetur ad 5, simulatio eventus significantius emendare et accedere FEM.Augens n ulterior etiam meliores proventus dat longioris temporis supputationis causa.Ideo in hoc articulo, 5 nodi eliguntur ad exemplar GMM talea.
Fundatur in analysi comparativo peracta, exacta ratio thermarum virgae HMM in Fig. 6. T1~T5 mediocris est temperatura quinque sectionum (sectio 1~5) baculi.P1-P5 respective repraesentet summam scelerisque potentiam variarum virgarum arearum, de qua in capite sequenti singillatim disseretur.C1~C5 calor regionum variarum capacitas est, quae sequenti formula iniri potest
where crod, ρrod and Vrod denote the specific heat capacity, density and volume of the HMM rod.
Eadem methodo qua ad spiram excitantem utens, calor resistentia transferendi virgae HMM in Fig. 6 computari potest.
ubi lrod, rrod et cherod longitudo, radius et scelerisque conductivity GMM virgae significant, respectively.
Ut vibratio longitudinalis GMT in hoc articulo studuerit, reliquae partes et aer internus una nodi configuratione effingere possunt.
Hae areae considerari possunt ut constans una vel pluribus cylindris.A calore mere conductivo nexus permutationis in parte cylindrica definitur per legem conductionis caloris Fourieriani
Ubi λnhs est conductivity scelerisque materiae, lnhs est longitudo axialis, rnhs1 et rnhs2 sunt radii exteriores et interiores caloris elementum transferendi, respective.
Aequatio (5) calculare resistentiam thermarum radialem his areis, quae per RR4-RR12 in Figura 7. Eodem tempore Aequatio (6) axialem scelerisque resistentiam computare solet, ab RA15 ad RA33 in Figura repraesentata. 7.
Facultas caloris unius nodi scelestae circuii pro area superiori (inclusa C7–C15 in Fig. 7) determinari potest ut
ubi ρnhs, cnhs, et vnhs sunt longitudo, calor specificus, et volumen, respectively.
Calor convectivus translatio inter aerem intra GMT et superficiem causae et ambitus exemplar est cum uno resistente scelerisque conductionis hoc modo:
ubi A superficies contactus est et h est calor coefficiens translatio.Tabula 232 recenset nonnullos typicos h in systematibus scelerisque adhibitis.Secundum Tabulam.2 calor translatio coefficientium resistentiae scelerisque RH8-RH10 et RH14-RH18, convection inter HMF et ambitum fig repraesentans.7 sumuntur ut constans valor 25 W/(m2 K).Reliquae caloris translatio coefficientes ponuntur 10 W/(m2 K).
Secundum translationem caloris interni processus ostenditur in Figura 2, exemplar completum TETN convertentis in Figura VII ostenditur.
Ut in fig.7, in GMT longitudinalis vibratio in 16 nodos dividitur, qui punctis rubris repraesentantur.Nodi temperati in exemplari depicti correspondent temperaturis mediocris partium respectivorum.Ambiens temperies T0, virga temperatura GMM T1~T5, coil temperies T6, magnetis permanentis temperatus T7 et T8, jugum temperatum T9~T10, casus temperatus T11~T12 et T14, temperies aeris indoor T13 et output temperatura virga T15.Praeterea uterque nodi coniungitur cum potentia scelerisque terrae per C1 ~ C15, quae capacitatem scelestam cuiusque areae repraesentant, respective.P1~P6 est totus calor expulsus virgae GMM et respective spiramentum excitans.Insuper 54 scelerisque resistentias adhibentur ad resistentiam conductivam et convectivam ad calefactionem translationis inter nodos adjacentes, quae in sectionibus praecedentibus computatae erant.Tabula 3 varias notas scelerisque materiae convertentis ostendit.
Recta aestimatio voluminum damni eorumque distributio critica est ad certas scelerisques simulationes faciendas.Damnum caloris ex GMT generatum dividi potest in amissionem magneticam virgae GMM, Joule iacturae spirae excitantis, amissionis mechanicae et detrimento addito.Addita damna et damna mechanica ratione habita sunt relative parva et neglecta esse possunt.
Coil resistentia ac excitatio includit: resistentia Rdc & cutis resistentia Rs.
ubi f et N sunt frequentia et numerus iurgiorum excitationis currentis.lCu et rCu sunt intus et extra, radii spirae, longitudo coil, et semidiameter filum magneticum aeneum secundum suum AWG (American Wire Gauge) definitum.ρCu est resistentia nuclei sui.μCu magnetica permeabilitas nuclei sui.
Actualis campus magneticus in medio campi coil (solenoidis) non uniformis est per longitudinem virgae.Haec differentia maxime notabilis est propter magneticam permeabilitatem virgarum HMM et PM inferiorum.Sed longitudinaliter symmetrica est.Distributio campi magnetici directe determinat distributionem damnorum magnetici virgae HMM.Itaque, ut consideretur vera distributio damnorum, virga trium sectio, quae in Figura 8, demonstrata est, pro mensura accipitur.
Magneticum damnum consequi potest metiendo fasciam dynamicam hysteresis.Fundatur in suggestu experimentali in Figura 11 ostenso, tres ansulae dynamicae hysteresis mensuratae sunt.Sub conditione ut temperatura virgae GMM stabilis infra 50°C, programmabilis AC potentiae copiae (Chroma 61512) in gyro certo ambitu agitet, ut in Figura 8, frequentia campi magnetici ab eo generatur. probatio venae et densitatis fluxae magneticae inde calculata sunt per integrationem intentionis inductae in inductione coil GIM virgae connexae.Rudis notitia e memoria logger recepta est (MR8875-30 per diem) et in programmate MATLAB processit ut ansulae dynamicae hysteresis mensuratae in Fig.
Hysteresis ansas dynamicas mensuratas: (a) section 1/5: Bm = 0.044735 T, (b) section 1/5: fm = 1000 Hz, (c) section 2/4: Bm = 0.05955 T, (d) section 2/ 4: fm = 1000 Hz, (e) section 3: Bm = 0,07228 T, (f) section 3: fm = 1000 Hz.
Secundum litteras 37, totum damnum magneticum Pv per unitatem voluminis HMM virgarum computari potest utentem hanc formulam;
ubi est ABH area mensurae in BH curva frequentia campi magnetici fm aequalis excitationi frequentiae currenti f.
Fundatur in Bertotti methodo separationis amissionis 38, damnum magneticum per unitatem massae Pm virgae GMM exprimi potest ut summa hysteresis amissionis Ph, enatis currentis amissionis Pe, et anomala amissio Pa (13);
Ex perspectiva machinalis 38, damna anomala et enata currenti damna coniungi possunt in unum terminum, qui totalem verticem currentis amittit.Ita formula calculandi damna simplicior esse potest haec:
in aequ.(13)~ (14) ubi Bm est amplitudo densitatis magneticae campi magnetici excitantis.kh et kc sunt hysteresis amissionis factoris et totali tortice currentis amissionis factoris.