Gratias tibi ago pro natura.com adire.Versionem navigatoris limitata CSS auxilio uteris.Ad optimam experientiam commendamus ut navigatro renovato uteris (vel inactivare Compatibilitas Modus in Penitus Rimor).Praeterea, ad sustentationem continuam obtinendam, situm sine stylis et JavaScript demonstramus.
Iunctae tres articulos per dictum ostendentes.Utere globulis posterioribus et proximis movere per labitur, vel globulis lapsus moderatoris in fine movere per singulas lapsus.
ASTM A240 304 316 Steel Medium Creber Tab incidi et Lorem Sinis Factory Price
Materia Gradus: 201/304/304l/316/316l/321/309s/310s/410/420/430/904l/2205/2507
Type: Ferritic, Austenite, Martensite, Duplex
Technology: Frigus Rolled et Hot Rolled
Testimonia: ISO9001, CE, SGS omni anno
Service: Tertia pars temptationis
Partus intra 10-15 dies vel secundum quantitatem
Chalybs immaculata est stannum ferreum quod minimum Chromium contentum 10.5 centesimae habet.Chromium contentum tenuissimum chromium oxydi cinematographici in superficie ferri, quod iacuit passivus appellatur.Haec tabula prohibet corrosionem fieri in superficie ferrea;quanto maior moles Chromium in ferro, eo maior edax resistentia.
Ferrum etiam varias quantitates aliarum elementorum continet, ut Carbonem, Silicon, et Manganesum.Alia elementa addi possunt ad resistentiam corrosionis augendam (Nickel) et formabilitatem (Molybdenum).
| Materia Supple: | ||||||||||||
| ASTM/ASME | EN Grad | Chemical Component % | ||||||||||
| C | Cr | Ni | Mn | P | S | Mo | Si | Cu | N | Other | ||
| 201 |
| ≤0.15 | 16.00-18.00 | 3.50-5.50 | 5.50－7.50 | ≤0.060 | ≤0.030 | - | ≤1.00 | - | ≤0.25 | - |
| 301 | 1.4310 | ≤0.15 | 16.00-18.00 | 6.00-8.00 | ≤2.00 | ≤0.045 | ≤0.030 | - | ≤1.00 | - | 0.1 | - |
| 304 | 1.4301 | ≤0.08 | 18.00-20.00 | 8.00-10.00 | ≤2.00 | ≤0.045 | ≤0.030 | - | ≤0.75 | - | - | - |
| 304L | 1.4307 | ≤0.030 | 18.00-20.00 | 8.00-10.00 | ≤2.00 | ≤0.045 | ≤0.030 | - | ≤0.75 | - | - | - |
| 304H | 1.4948 | 0.04~ 0.10 | 18.00-20.00 | 8.00-10.00 | ≤2.00 | ≤0.045 | ≤0.030 | - | ≤0.75 | - | - | - |
| 309S | 1.4828 | ≤0.08 | 22.00-24.00 | 12.00-1500 | ≤2.00 | ≤0.045 | ≤0.030 | - | ≤0.75 | - | - | - |
| 309H |
| 0.04~ 0.10 | 22.00-24.00 | 12.00-1500 | ≤2.00 | ≤0.045 | ≤0.030 | - | ≤0.75 | - | - | - |
| 310S | 1.4842 | ≤0.08 | 24.00-26.00 | 19.00-22.00 | ≤2.00 | ≤0.045 | ≤0.030 | - | ≤1.5 | - | - | - |
| 310H | 1.4821 | 0.04~ 0.10 | 24.00-26.00 | 19.00-22.00 | ≤2.00 | ≤0.045 | ≤0.030 | - | ≤1.5 | - | - | - |
| 316 | 1.4401 | ≤0.08 | 16.00-18.50 | 10.00-14.00 | ≤2.00 | ≤0.045 | ≤0.030 | 2.00-3.00 | ≤0.75 | - | - | - |
| 316L | 1.4404 | ≤0.030 | 16.00-18.00 | 10.00-14.00 | ≤2.00 | ≤0.045 | ≤0.030 | 2.00-3.00 | ≤0.75 | - | - | - |
| 316H |
| 0.04~ 0.10 | 16.00-18.00 | 10.00-14.00 | ≤2.00 | ≤0.045 | ≤0.030 | 2.00-3.00 | ≤0.75 | - | 0.10-0.22 | - |
| 316Ti | 1.4571 | ≤0.08 | 16.00-18.50 | 10.00-14.00 | ≤2.00 | ≤0.045 | ≤0.030 | 2.00-3.00 | ≤0.75 | - | - | Ti5(C+N)~0.7 |
| 317L | 1.4438 | ≤0.03 | 18.00-20.00 | 11.00-1500 | ≤2.00 | ≤0.045 | ≤0.030 | 3.00-4.00 | ≤0.75 | - | 0.1 | - |
| 321 | 1.4541 | ≤0.08 | 17.00-19.00 | 9.00-12.00 | ≤2.00 | ≤0.045 | ≤0.030 | - | ≤0.75 | - | 0.1 | Ti5(C+N)~0.7 |
| 321H | 1.494 | 0.04~ 0.10 | 17.00-19.00 | 9.00-12.00 | ≤2.00 | ≤0.045 | ≤0.030 | - | ≤0.75 | - | 0.1 | Ti4(C+N)~0.7 |
| 347 | 1.4550 | ≤0.08 | 17.00-19.00 | 9.00-13.00 | ≤2.00 | ≤0.045 | ≤0.030 | - | ≤0.75 | - | - | Nb≥10*C%-1.0 |
| 347H | 1.4942 | 0.04~ 0.10 | 17.00-19.00 | 9.00-13.00 | ≤2.00 | ≤0.045 | ≤0.030 | - | ≤0.75 | - | - | Nb≥8*C%-1.0 |
| 409 | S40900 | ≤0.03 | 10.50-11.70 | 0.5 | ≤1.00 | ≤0.040 | ≤0.020 | - | ≤1.00 | - | 0.03 | Ti6(C+N)-0.5 Nb0.17 |
| 410 | 1Cr13 | 0.08~0.15 | 11.50-13.50 | - | ≤1.00 | ≤0.040 | ≤0.030 | - | ≤1.00 | - | - | - |
| 420 | 2Cr13 | ≥0.15 | 12.00-14.00 | - | ≤1.00 | ≤0.040 | ≤0.030 | - | ≤1.00 | - | - | - |
| 430 | S43000 | ≤0.12 | 16.00-18.00 | 0.75 | ≤1.00 | ≤0.040 | ≤0.030 | - | ≤1.00 | - | - | - |
| 431 | 1Cr17Ni2 | ≤0.2 | 15.00-17.00 | 1.25-2.50 | ≤1.00 | ≤0.040 | ≤0.030 | - | ≤1.00 | - | - | - |
| 440C | 11Cr17 | 0.95-1.20 | 16.00-18.00 | - | ≤1.00 | ≤0.040 | ≤0.030 | 0.75 | ≤1.00 | - | - | - |
| 17-4PH | 630/1.4542 | ≤0.07 | 15.50-17.50 | 3.00-5.00 | ≤1.00 | ≤0.040 | ≤0.030 | - | ≤1.00 | 3.00-5.00 | - | Nb+Ta:0.15-0.45 |
| 17-7PH | 631 | ≤0.09 | 16.00-18.00 | 6.50-7.50 | ≤1.00 | ≤0.040 | ≤0.030 | - | ≤1.00 | - | - | Al 0.75-1.50 |
| magnitudo copia: | ||||||
| 3 | 3*1000*2000 | 3*1219*2438 | 3*150*3000 | 3*150*6000 | ||
| 4 | 4*1000*2000 | 4*1219*2438 | 4*150*3000 | 4*150*6000 | ||
| 5 | 5*1000*2000 | 5*1219*2438 | 5*150*3000 | 5*150*6000 | ||
| 6 | 6*1000*2000 | 6*1219*2438 | 6*150*3000 | 6*150*6000 | ||
| 7 | 7*1000*2000 | 7*1219*2438 | 7*150*3000 | 7*150*6000 | ||
| 8 | 8*1000*2000 | 8*1219*2438 | 8*150*3000 | 8*150*6000 | ||
| 9 | 9*1000*2000 | 9*1219*2438 | 9*150*3000 | 9*150*6000 | ||
| 10.0 | 10*1000*2000 | 10*1219*2438 | 10*150*3000 | 10*150*6000 | ||
| 12.0 | 12*1000*2000 | 12*1219*2438 | 12*150*3000 | 12*150*6000 | ||
| 14.0 | 14*1000*2000 | 14*1219*2438 | 14* 1500*3000 | 14* 1500*6000 | ||
| 16.0 | 16*1000*2000 | 16*1219*2438 | 14* 1500*3000 | 14* 1500*6000 | ||
| 18.0 | 18*1000*2000 | 18*1219*2438 | 18*150*3000 | 18*150*6000 | ||
| 20 | 20*1000*2000 | 20*1219*2438 | 20*150*3000 | 20* 1500*6000 |
Morum princeps carbonis martensitici chalybis immaculati (HCMSS) constans circiter 22.5 vol.% carbides cum magno argumento chromium (Cr) et vanadium (V), ab electronica trabe liquatum (EBM).Microstructura constat ex augmentis martensitis et residuo austenitis, submicron altum V et micron altae Cr carbides aequaliter distributae et durities relative alta est.CoF decrescit circa 14.1% cum onus status stabilis crescens ob materiae translationem e vestigio fessum ad corpus oppositum.Ferri instrumentum martensiticum eodem modo tractatum comparatum, ratis HCMSS ratis fere idem est in oneribus humilibus applicatis.Mechanismus dominans gerunt mechanismum est remotio ferri matricis per abrasionem quam sequitur oxidatio vestigii vestigii, cum tres partes laesurae lapsum cum onere augendo occurrunt.Areas deformatio plasticae sub cicatrice indumento notatur per duritiem crucis-sectionalis destinata.Imprimis phaenomena quae fiunt ut condiciones gerunt incrementa descripta sunt ut carbide crepuit, alta vanadium carbide tearout, et mori crepuit.Investigatio haec in lucem ponit de notis HCMSS fabricandis additivis, quae viam sternere potuerunt ad componentes EBM producendos ut applicationes ab iacula ad iniectionem plasticorum formas pervagantes induerent.
Ferrum immaculatum (SS) est familia versatilis chalybeorum late in aerospace, automotive, cibo et multis aliis applicationibus propter earum corrosionum resistentiam et opportunas proprietates mechanicas 1,2,3.Eorum princeps resistentia corrosio accidit summo argumento chromii (plus 11.5 wt.%) in HC, quod ad formationem cinematographici cum magno chromio contento in superficie1 confert.Maxime autem gradus chalybis immaculati humilem contentum carbonis habent et propterea duritiem limitatam habent et resistentiam induunt, inde in servitutem redacto vitam in machinis actis taedis sicut aerospace exponunt componentes.Plerumque habent duritiem humilem (in emissione 180 ad 450 HV), tantum caloris quidam martensitici tractati ferrum immaculatum habent duritiem altam (usque ad 700 HV) et altam contenti carbonis (usque ad 1.2 wt%), quae conferre possunt. formatio martensitarum.1. Denique, altum carbo contentum martensiticae transformationis temperaturam demittit, formationem microstructuram plenae martensiticae et acquirendae microstructure repugnantis ad altas refrigerationis rates.Difficilia augmenta (exempli, carbides) ferro matrici addi possunt ad meliores taedium mori resistentiae.
Introductio fabricandi additivorum (AM) novas materias cum compositione, microstructurali, et in mechanicis proprietatibus 5 superiores producere potest.Exempli gratia, pulvis cubilis tabescentis (PBF), unus e processibus glutino additivis additivis, involvit depositionem pulveris prae-conmixti ad partes arcte formandas formandas, pulveres liquefaciendo, fontes caloris utentes, sicut lasers vel electronico trabibus7.Aliquot studiis demonstraverunt partes chalybeis immaculatae machinatae additive partes enucleare posse tradito tempore partes factas.Exempli causa, austenitici chalybi immaculati processui additivi subditi ostensi sunt proprietates mechanicas superiores habere ob earum microstructuram subtiliorem (id est relationes Hall-Petch) 3,8,9.Curatio caloris AM-tractati ferritici chalybis immaculati additional praecipititates producit, quae proprietates mechanicas similes suis conventionalibus counterparts3 praebent.Adoptatus est dual-phasma immaculatum ferro magna vi et duritia, processu additivo, ubi auctae mechanicae proprietates debentur chromium divitum incrementis intermetallicis in microstructure.Insuper proprietates mechanicas auctae martensiticae obduratae additivae et PH chalybeis immaculati obtineri possunt moderando austenite retento in microstructure et optimizing machining et caloris curatione parametri 3,12,13,14.
Ad diem, proprietates tribologicae ferri AM austenitici immaculati plus studuerunt quam alii chalybes immaculati.Mores tribologici laseris in iacu pulveris liquefacti (L-PBF) cum 316L tractatae sunt ut functio parametri AM processus pervestigata est.Ostensum est porositatem extenuandi, reducendo celeritatem intuens vel potentiam laseris augendam, ut resistentiam meliorem induat 15.16.Li et al. 17 probata arida labens lapsum sub variis parametris (onere, frequentia et temperie) ostendit et cella temperaturae lapsum esse principale mechanismum gerunt, dum delapsus celeritas et temperatura oxidationem promovet.Proveniens iacuit oxydatum operationem sustinentis, attritio cum temperatura increscente decrescit, et gestatio rate in altioribus temperaturis augetur.In aliis studiis, additis particulis TiC18, TiB219, et SiC20 ad L-PBF tractatis 316L matrix meliore indumento resistente formans densum laborem stratum attritum induratum cum incremento in particulae particulae durae volumine.Stratum oxydatum tutelarium etiam in L-PBF12 de ferro PH et SS11 duplex ferrum observatum est, significans limitando austenite retentam per treatment12 post caloris resistentiam emendare posse.Ut hic summatim perstringitur, litterae maxime ad tribologicam observantiam 316L SS seriei spectantur, cum parum notitiae ad tribologicam observantiam seriei martensiticae additive fabricatae ferro immaculato cum multo superiori carbonis contento.
Electron Beam Melting (EBM) est ars similis L-PBF, quae microstructuras cum carbides refractariis efformare potest, quales sunt altae vanadium et carbides chromium, ob facultatem ad superiores calores et ad rates scandendum 21, 22. Exsistentes litterae in EBM processui immaculatae. chalybeum maxime tendit ad optimas ELM processus parametri ad obtinendam microstructuram sine rimas et poros obtinendas et mechanicas proprietates 23, 24, 25, 26, cum opus de tribologicis proprietatibus EBM tractatum est ferro immaculato.Hactenus, machinatio machinae altae carbonis martensiticae ferro immaculatae tractatae cum ELR sub condiciones limitatae quaesita est, et gravis deformatio plastica nuntiata est sub laesura (sandpaper experimento) arida et limo exesa condiciones occurrere 27 .
Hoc studium inquisivit de labore resistentiae et proprietates frictionales altae carbonis martensiticae ferro immaculato tractatae cum conditionibus ELR sub siccis labens conditionibus infra descriptis.Primum notae microstructurales notae sunt utendo microscopio electronico inspecto (SEM), industria spectroscopiae X-radii dispersae (EDX), X-radii diffractionem et analysin imaginis.Data cum his methodis consecuta tunc adhibetur ut fundamentum observationum tribologicarum morum per aridas reciprocas probationes sub variis oneribus, ac tandem morphologiam superficiem fessam inspicitur utendo SEM-EDX et laseris profilometris.Rate usata fuit quanta et comparatio cum ferro martensitico instrumento similiter tractato.Hoc factum est ut fundamentum huius SS systematis comparandi cum communius systematibus adhibendis cum eadem specie tractandi.Denique tabula transversalis sectionis gestationis ostenditur usus duritiem algorithmi destinatorum quae deformatio plasticae quae in contactu occurrit.Animadvertendum est quod probationes tribologicae ad hoc studium deductae sunt ad melius intelligendas proprietates tribologicas huius novae materiae, et non simulare applicationem specificam.Hoc studium ad meliorem cognitionem tribuum proprietatum novae additive productae martensiticae incorruptae ferri ad usum applicationum, quae operationem in asperis ambitibus requirunt.
Exempla altae carbonis martensiticae chalybis immaculati (HCMSS) tractata cum ELR sub nomine Vibenite® 350 evoluta et suppleta sunt ab VBN Componentibus AB, Suecia.Nominalis compositio chemica exempli: 1.9 C, 20.0 Cr, 1.0 Mo, 4.0 V, 73.1 Fe (wt.%).Primum, specimina delabentia arida (40 mm × 20 mm × 5 mm) facta sunt ex speciminibus rectangularibus (42 mm × 22 mm × 7 mm) sine ulla curatio post thermali machinis electrica emissione adhibitis (EDM).Inde exemplaria successive trita sunt cum sandpaper SiC cum grani magnitudine 240 ad 2400 R ad asperitatem superficiei (Ra) circiter 0.15 µm.Praeterea specimina EBM-tractata instrumentum ferramenti martensitici altum carbonis (HCMTS) cum compositione chemica nominali 1.5 C, 4.0 Cr, 2.5 Mo, 2.5 W, 4.0 V, 85.5 Fe (wt. %) (commercially notum est. Vibenite® 150) Item eodem modo preparata.HCMTS 8% carbides per volumen continet et solum ad HCMSS usam datam comparandam adhibitus est.
Microstructuralis characterisation of HCMSS fiebat utens SEM (FEI Quanta 250, USA) instructa industria dispersionis X-ray (EDX) XMax80 detectoris ex Instrumentis Oxoniensibus.Tres photomicrographae temere continentes 3500 µm2 in modum electronici (BSE) sparsae desumptae sunt ac deinde analysi imaginis (ImageJ®) 28 utentes, ad fractionem (id fractionem voluminis), magnitudinem et figuram determinandam.Ob observatam notam morphologiam, fractio areae aequalis fractioni voluminis assumpta est.Praeterea, figura factoris carbidum computatur per aequationem factoris figurae (Shfa);
Hic Ai est area carbidi (µm2) et Pi ambitus carbidi (µm)29.Ad gradus dignoscendos, pulveris X-radii diffractionem (XRD) fiebat utens diffractometro X-radii (Bruker D8 Inventore cum LynxEye 1D habena detectoris) cum radiorum Co-Kα (λ = 1.79026 Å).Scan specimen super 2θ range ab 35° ad 130° cum gradu magnitudinis 0.02° et gradus temporis 2° secundorum.Data XRD enucleata est per programmatum Diffract.EVA, quae datorum crystallographicorum anno 2021. renovavit, praeterea Vickers testor duritiae (Struers Durascan 80, Austria) microhardness determinare solebat.Iuxta vexillum ASTM E384-17 30, vestigia 30 facta sunt in speciminibus metallographicis praeparatis in 0,35 mm incrementis pro 10 s ad 5 kgf.Auctores notas microstructurales HCMTS31 antea denotaverunt.
Tabule pilae tribometer (Bruker Universalis Mechanicae Tester Tribolab, USA) adhibita est ad usum reciprocum gerunt probationes aridam faciendam, cuius conformatio alibi31 explicatur.Parametri probati sunt: secundum regulam 32 ASTM G133-05, onus 3 N, frequentia 1 Hz, plaga 3 mm, duratio 1 hora.Aluminium globulorum oxydatum (Al2O3, accurationis classium 28/ISO 3290) cum diametro 10 mm cum macroharduitate circiter 1500 HV et asperitatis superficiei circiter 0,05 µm, praeparata a Precisione Redhill, Res publica Bohemica adhibita sunt ut counterweights .Conparatio electa est ad impediendos effectus oxidationis, qui ex conparatione fieri possunt et ut melius intelligatur machinationes vestium speciminum sub gravibus indumentis conditionibus.Notandum est quod parametri experimenta eaedem sunt ac in Ref.8 ut collationi datae cum studiis exsistentibus conferantur.Praeterea series reciprocum testium cum 10 N onere peracta est ad comprobandum tribologicam observantiam in altioribus oneribus, cum aliae parametri examinis constantes manserunt.Pressurae contactus initiales secundum Hertzium sunt 7.7 MPa et 11.5 MPa ad 3 N et 10 N, respective.In usibus test, vis frictio in frequentia 45 Hz et coefficiens friction (CoF) mediocris calculata erat.Pro quolibet onere tres mensurae sub ambientibus conditionibus captae sunt.
Indutus trajectoriae usus SEM supra descripto examinatus est, et analysis EMF usus factus est programmatibus Aztecorum Acquisitione uti superficies analysis.Attrita superficies cubicae parinae examinata est utens microscopio optico (Keyence VHX-5000, Iaponia).Laser profiler non-contactus (NanoFocus µScan, Germania) gestare signum cum solutione verticali ±0.1 µm per z axi et 5 µm per axes x et y lustrabat.Germen cicatricis in tabula superficiei profile creata est in Matlab® utens x, y, z coordinatas ex mensuris profile consecutis.Plures perpendiculi deferunt itinerarium profiles e tabula superficiei profile extracti computare usum voluminis detrimentum in tramite vestito.Voluminis iactura computata est ut productio mediae crucis-sectionalis area machinae filum et longitudinem vestis vestiendi, et praeterea singula methodi huius ab auctoribus antea descriptae sunt.Dehinc certae gerunt rate (k) ex hac formula:
Hic V est volumen detrimentum quod gerendi (mm3), W est onus applicatum (N), L est distantia lapsus (mm), et k est certae vestis (mm3/Nm)34.Frictio data et superficies tabulae profanae pro HCMTS comprehenduntur in materia supplementaria (Figura S1 et Figura S2) ad comparandas HCMSS rates gerunt.
In hoc studio, tabula duritiei crucis-sectionalis de vestimento viae adhibebatur ad demonstrandum mores deformationes plasticas (id est obdurationem propter contactum pressuram) de zona togam.Specimina polita cum aluminio oxydati secante rotam in machina incisa (Struers Accutom-5, Austria) secata sunt et gradibus sandpaperis SiC ab CCXL ad 4000 P polita per exemplorum crassitudinem.Mensuratio microhardness ad 0.5 kgf 10 s et 0,1 mm spatium secundum ASTM E348-17.Vestigia in a 1.26 × 0,3 mm2 eget rectangula circiter 60 µm sub superficie posita sunt (Figura 1) ac deinde tabula duritia facta est utens consuetudo in codice Matlab® alibi descripto.Praeterea microstructura sectionis crucis de zona togam utens SEM explorata est.
Schematica de vestium notae ostendens situm sectionis crucis (a) et micrographum opticum duritiei map ostendens characterem qui in sectione cruce identificatus est (b).
Microstructura HCMSS cum ELP tractata consistit in retis carbide homogenea matrice circumdata (fig. 2a, b).Analysis EDX demonstravit carbides griseas et obscuras esse chromium et vanadium carbides divites, respective (Tabula 1).Ex analysi imaginis computata, volumen carbidum fractio ~22.5% aestimatur (~18.2% carbides altae et ~4.3% vanadium carbides altae).Mediocris grani magnitudines cum normae declinationum sunt 0.64 ± 0.2 µm et 1.84 ± 0.4 µm pro V et Cr carbides divites, respective (Fig. 2c, d).Carbides altae V rotundiora tendunt cum factore figura (±SD) circiter 0,88±0.03, quia figurae factores prope 1 correspondent carbidis rotundis.E contra, carbides altae chromium non perfecte rotundi sunt, cum factoris figurae circiter 0,56 ± 0.01, quae ob agglomerationem potest.Martensite (α, bcc) et austenite (γ', fcc) cacumina diffractionem deprehensa sunt in exemplari HCMSS X-radii, ut in Fig. 2e ostensum est.Praeterea X-ray exemplar carbides secundariae praesentiam ostendit.Princeps carbides chromium M3C2 et M23C6 genus carbides notae sunt.Iuxta litterarum data, 36, 37, 38, diffractionem carbidum VC in ≈ 43° et 63° conscripta sunt, suggerens VC apices chromiae carbides M23C6 obumbratas esse (Fig. 2e).
Microstructura altae carbonis martensiticae chalybis immaculati tractata cum EBL (a) magnificatione humili et (b) magnificatione alta, ostendens chromium et vanadium carbides opulentas et matricem ferro intemeratam (modo electronico backscattering).Bar graphs ostendens grani magnitudinem chromium-dives distributionem (c) et vanadium-dives (d) carbides.Exemplar X-ray ostendit praesentiam martensitae, austenite et carbides in microstructura retentas (d).
Mediocris microhardness 625.7 + 7.5 HV5 est, ostendens comparationem altitudinis duritiem comparatam cum ferro martensitico incorrupto (CDL HV) sine curatione caloris comparatam esse.Nanoindentationis duritia carbides altae V et carbides altae Cr inter 12 et 32.5 GPa39 et 13-22 GPa40 esse perhibentur, respective.Ita duritia HCMSS cum ELP tractata alta est ob contentum carbonis altum, qui formationem retis carbidi promovet.Sic, HSMSS cum ELP tractata ostendit proprietates microstructurales et duritiem bonam sine ullo curatio addito post-scelerisque.
Curvae coefficientis mediocris friction (CoF) pro speciminibus in 3 N et 10 N exhibentur in Figura 3, extensionis valorum minimorum et maximorum frictionum translucentibus obumbrationibus notatur.Unaquaeque curva ostendit curriculum in phase et statum stabilis Phase.Curriculum in periodo terminatur ad 1.2 m cum CoF (±SD) 0.41 ± 0.24.3 N et ad 3.7 m cum CoF 0.71 ± 0.16.10 N, antequam periodus stabilis ingreditur cum cessat frictio.non cito mutat.Ob aream parvam contactum et asperam initialem deformationem plasticam, vis attritio in stadio 3 N et 10 velociter aucta est, ubi vis frictio altior et longior distantia delapsa in X N occurrit, quod provenire potest. eo quod Praepositus cum 3 N, damnum superficies altior est.Pro 3 N et 10 N, valores CoF in periodo stationario sunt 0.78 ± 0.05 et 0.67 ± 0.01, respective.CoF fere stabilis est in X N, et paulatim crescit in 3 N. In litteris limitatis, CoF L-PBF ferro inactum tractatum comparata corpora reactionis ceramicae ad low onera applicata iugis ab 0,5 ad 0,728, 20, 42, quae in. bona concordia cum metiri CoF valores in hoc studio.Deminutio in COF cum onere in statu stabili stabili (circa 14.1%) tribui potest ad degradationem superficiei quae inter faciem inter faciem attritam et counterpartem occurrit, de qua in subsequenti sectione per analysim superficiei ulterius disputabitur. confectum exemplaria.
Frictio coefficientium speciminum VSMSS tractata cum ELP in viis lapsibus ad 3 N et 10 N, periodus stationaria pro unaquaque curva notatur.
Rates specificae gerunt HKMS (625.7 HV) aestimantur 6.56 ± 0.33 × 10-6 mm3/Nm et 9.66 ± 0.37 × 10-6 mm3/Nm ad 3 N et 10 N, respective (Fig. . 4).Ita, rate defatigatio augetur cum onere increscente, quae in bonis studiis existentibus in austenite tractata cum L-PBF et PH SS17, 43 convenit.Sub eisdem tribologicis conditionibus, usibus in 3 N fere quinta est, quae pro austenitico ferro immaculato cum L-PBF tractatur (k = 3.50 ± 0,3 10-5 mm3/Nm, 229 HV), ut in casu praecedente. .8. Praeterea gestamen rate of HCMSS in 3 N insigniter inferior quam conventione austenitico ferro immaculato machinatus erat et praesertim altior quam altus isotropicus pressus (k = 4.20 ± 0,3 10-5 mm3)./Nm, 176 HV) (k = 4.70 ± 0.3 × 10-5 mm3/Nm, 156 HV) machinatum austeniticum inactum ferro, 8, respective.Ad haec studia in litteris comparata, melioris indumenti resistentia HCMSS attribuitur magno contenti carbonii et retis carbidi formato in altiori duritie resultans quam machinata austenitica immaculata ferro convenientia machinata.Ad ulteriorem inspiciendam ratem speciminum HCMSS inspiciendam, similiter machinata alta instrumentum carbonis martensiticum ferrum (HCMTS) speciminis (cum duritia 790 HV) probatum est sub similibus condicionibus (3 N et 10 N) ad comparationem;Materia additamenta est HCMTS Superficies Profile Mappa (Figura suppletiva S2).Vestis rate HCMSS (k = 6.56 ± 0.34 10-6 mm3/Nm) fere eadem est ac HCMTS in 3 N (k = 6.65 ± 0,68 10-6 mm3/Nm), quae optimam gerunt resistentiam. .Hae notae maxime attribuuntur lineamentis microstructuralibus HCMSS (id est summa carbidi contenti, magnitudinis, figurae et distributionis particulorum carbidiorum in matrice, de quibus in Art. 3.1).Ut ante relatum est 31, 44, carbida contenta latitudinem et altitudinem vestiendi cicatricem et mechanismum parvarum laesurarum indumentorum afficit.Nihilominus, carbide contentum 10 N mori ad tuendam satis est, inde in togam multiplicatam.In sectione sequenti, superficiem morphologiam et topographiam gerunt adhibetur ad explicandas machinas substratas et deformationes quae ad usum HCMSS pertinent.Ad 10 N, deportatus rate VCMSS (k = 9.66 ± 0.37 × 10-6 mm3/Nm) altior est quam VKMTS (k = 5.45 ± 0.69 × 10-6 mm3/Nm).E contra, hae rates gestantes adhuc admodum altae sunt: sub similibus condicionibus experimentis, quae in chromium et stellitorum vestium rate innituntur, humilior est quam HCMSS45,46.Denique ob altitudinem aluminae duritiem (1500 HV), in rate admissura contemptibilis erat, et signa materialium translationis ex specimine ad aluminium globulorum inventa sunt.
Imprimis gerunt in ELR machinationem ferri carbonis martensitici alti immaculati (HMCSS), ELR machinatio ferri carbonis martensitici altitudinis (HCMTS) et L-PBF, dejectio et impressio isotropica alta (HIP) machinatio austenitici chalybis immaculati (316LSS) variis applicationibus. celeritates onerati.The scatterplot shows the standard deviation of mensurarum.Data pro austeniticis ferro intemerata capiuntur ex 8 .
Dum durae machinae sicut chromium et stellitae melius resistentiam gerunt quam machinationes mixturae systemata superaddita, machinatio additiva (1) microstructuram, praesertim materias cum varietate densitatis, emendare potest.operationes in extrema parte;et (3) creatio novarum topologiarum superficierum ut fluidi gestus dynamici integrati.Praeterea AM praebet flexibilitatem designandi geometricam.Hoc studium praecipue est novum et magni momenti, quod criticum est ad enucleandum notas gestas harum metalli recentium mixtionum cum EBM evolutarum, quarum litteraturae hodiernae valde circumscriptae sunt.
morphologia detritae superficiei et morphologia attrita exemplaria in 3 N fig.5, ubi principale mechanismum gerunt abrasio est quam sequitur oxidatio.Primum, ferrum subiectum plastice deforme est ac deinde remotum ut striati 1 ad 3 µm altum formatur, ut in profano superficie (fig. 5a).Ob calorem frictionalem ex continuo devolvente generatum, materia remota in intermedio systematis tribologici manet, cum iacuit tribologicus constans ex insulis parvis oxydatis ferreis acuti circum chromium altum et vanadium carbides ambientibus.), ut etiam relatum est pro austenitico ferro immaculato tractatum L-PBF15,17.Pridie fici.5c vehemens oxidatio facta in centro cicatricis cicatricem ostendit.Sic formatio attritionis iacuit facilior est destructo strato friction (id est iacuit oxidei) (Fig. 5f) vel remotio materialium in locis infirmis intra microstructuram, ideoque accelerans materiae remotionem.In utroque casu destructio iacuit attritionis ad formationem vestium productorum ad interfaciendum ducit, quae potest esse causa tendentiae incrementi CoF in statu stabili 3N (Fig. 3).Praeterea signa trium-partium vestium ex oxydis causata sunt et particulas in vestigio induentes laxas induunt, quae tandem formationem micro-sculpi in subiecto (Fig. 5b, e) 9,12,47 ducit.
Superficies profile (a) et photomicrographae (b-f) de morphologia superficiei carbonis martensiticae inactu ferro tractatae cum ELP ad 3 N, crucis-sectionis gestationis notae in BSE modo (d) et microscopio optica induti superficies ad 3 N (g) alumina sphaerae.
Vincula lapsus in substrato ferro formatae, indicantes deformationem plasticam ob induendam (fig. 5e).Similes eventus etiam habiti sunt in studio gerendi de SS47 ferro austenitico tractato cum L-PBF.Reorientatio carbidum vanadio-divitum etiam indicat plasticam deformationem matricis ferrei in illapsum (fig. 5e).Micrographae crucis sectionis vestigium induentis ostendunt praesentiam parvae foveae rotundae microcracks circumdatae (fig. 5d), quae ob nimiam deformationem plasticam prope superficiem esse possunt.Materia translatio ad sphaeras aluminium oxydatum limitatum erat, dum sphaerulae integrae manebant (fig. 5g).
Latitudo et profunditas vestium exemplorum aucto onere augendo (ante 10 N), ut in tabula superficiei topographiae ostenditur (fig. 6a).Abrasio et oxidatio adhuc dominantur machinationes gerunt, et augetur numerus micro-scratulorum in vestigio indicat quod tres partes gerunt etiam in X N (Fig. 6b).Analysis EDX formationem oxydi ferrei insulae opimae ostendit.Al cacumina in spectris confirmavit translationem substantiae ab counterparty ad specimen in 10 N accidisse (Fig. 6 c et Tabula 3), dum in 3 N (Tabula 2) non observabatur.Trium corpus indumentum causatur a particulis oxydatis insulis et analogis gestandis, in quibus explicatio EDX analysin revelatur ex analogis materialibus carlatorum (S3 figurae supplementi et Tabula S1).Explicatio oxydi insularum cum profundis foveis coniungitur, quod etiam in 3N observatur (fig. 5).Carbidum rimas et ruptio maxime occurrunt in carbides 10 N Cr (fig. 6e, f).Praeterea carbides altae V lanula et matrix circumiecta gerunt, quae vicissim causat tres-partes gerunt.Lacus similis quantitati et figurae carbidi altae V (in circulo rubri extulit) apparuit etiam in sectione crucis vestigii (fig. 6d) (vide carbide magnitudine et figura analysi. 3.1), significans altam V carbide V discutere potest matrix ad X N. Forma rotunda altae V carbides ad effectum trahendum confert, dum carbides agglomeratae altae Cr proclives sunt ad crepitum (Fig. 6e, f).Defectus morum hic indicat matricem suam facultatem deformationis plasticae sustinendi excessisse et microstructura non sufficientem ictum robur praebere in 10 N. Verticalis sub superficie rima (Fig. 6d) indicat vehementiam deformationis plasticae quae in illabatur evenit.Ut onus augetur, translatio materiae e vestigio ad aluminam pilam confectam est (Fig. 6g), quae status stabilis esse potest apud 10 N. Praecipua ratio decrementi in valoribus CoF (Fig. 3).
Superficies profile (a) et photomicrographae (b-f) obsoletae topographiae superficiei (b-f) magni carbonis martensitici chalybis immaculati tractati cum EBA ad X N, vestigiis sectionis crucis in BSE modo (d) et superficiei microscopii optici alumina sphaerae X N (g).
Per lapsum illapsum, superficies compressivas et tondendas passiones antibody-adductas subiecta est, unde in notabili deformatione plastica sub attrita superficie 34,48,49.Ideo labor obduratio fieri potest sub superficie ob deformationem plasticam, afficiens machinas vestium ac deformationes quae habitum materialis induunt determinant.Propterea duritia crucis-sectionalis destinata (sicut in sectione 2.4 detailed) fiebat in hoc studio ut evolutionem zonae deformationis plasticae (PDZ) infra vestitum iter functionem oneris definiret.Cum, ut in praecedentibus sectionibus memoravimus, manifesta signa deformationis plasticae infra vestium vestigium observata sunt (Fig. 5d, 6d), praesertim in 10 N.
Pridie fici.Figura 7 ostendit diagrammata duritiem crucis-sectionalis de notis vestiendi HCMSS tractatis cum ELP ad 3 N et 10 N. Notatu dignum est has duritiei valores adhibitos esse ut index ad effectum indurandi laboris aestimandi.Mutatio duritiei infra vestium notam est ab 667 ad 672 HV in 3 N (fig. 7a), indicans laborem duritiem esse neglegendam.Scilicet, propter humilitatem solutionis tabulae microhardness (id est distantiae inter notas), duritiei applicatae mensurae mensurae mutationes in duritie deprehendere non poterant.Contra, PDZ zonis duritiei valoribus ab 677 ad 686 HV cum maxima altitudine 118 µm et longitudine 488 µm observatae sunt ad 10 N (Fig. 7b), quae latitudinem vestis vestigii referunt (Fig. Fig. 6a)).Similia notitia de magnitudine PDZ variatione cum onere inventa est in studio taedio de SS47 tractata cum L-PBF.Exitus ostendunt praesentiam austenitis retentae duclitatem adiectivis ferros fabricatis 3, 12, 50 affectare, et austenite retentam in martensite transformare in deformatione plastica (effectus plasticae phase transformationis), quae laborem obdurationis ferri auget.chalybe 51. Cum VCMSS specimen contineat, austenite servatum ad normam diffractionis exemplaris X-radii, de quo antea (Fig. 2e) disputatum est, suggerebatur quod austenite retenta in microstructura in martensite in contactu transmutare posset, inde duritiem PDZ augens. Fig. 7b).Praeterea formatio lapsus in vestigio (Fig. 5e, 6f) occurrens etiam indicat deformationem plasticam quae per inordinationem lapsus sub actione tondendi accentus in contactu delapsus.Attamen tondendi accentus in 3 N inductus satis erat ad producendam densitatem altam dislocationis seu transmutationis austenite retentae ad martensitae modum adhibitum observatum, itaque obduratio tantum in X N observata est (fig. 7b).
Crux-sectionalis duritiei diagrammata vestigiis vestigiorum summi carbonis martensitici immaculati ferro subiecta ad electricae missionis machinationem in 3 N (a) et 10 N (b).
Hoc studium ostendit mores et notas microstructurales novae altitudinis carbonis martensiticae incorruptae ferri cum ELR tractatae.Arida experimenta lapsum sub variis oneribus illapsum gestae sunt, et exempla confecta examinata sunt utens microscopio electronico, laser profilometer et durities mappis transversis sectionibus vestigiis vestiti.
Analysis microstructuralis uniformem carbidum distributionem cum magno argumento chromii (~18.2% carbides) et vanadium (~4.3% carbides) in matrice martensite revelavit et austenite retenta cum microhardness relative alta.Machinationes dominae gerunt et oxidationes in oneribus humilibus sunt, et tres corporis externi per carbides extenti et oxydi grani dissoluti ad onera augenda conferunt.Rates geres melior est quam L-PBF et machinatio austenitica conventionalis chalybeis immaculatus, et etiam similis cum instrumento machinato EBM ferro ad onera gravia.Valor CoF decrescit cum onere augendo ob translationem materiae ad corpus oppositum.Usus crucis-sectionalis duritiei destinata methodus, deformatio plastica zona infra notam togam ostenditur.Fieri frumenti elegantiam et periodum in matrice transitus ulterius investigari potest utens electronico backscatter diffractionem ad melius intelligat effectus obdurationis laboris.Humilis resolutio tabulae microhardness non patitur visualizationem zonae indumenti duritiem in oneribus applicatis humilis, ut nanondentation solutionis duritiem mutationes utendo methodo altiorem praebere potest.
Hoc studium primum praebet analysin comprehensivam de labore resistentiae et proprietates frictionales novae alti carbonis martensiticae ferro intemeratae tractatae cum ELR.Considerans geometricum consilium libertatem AM et facultatem reducendi gradus machinis cum AM, haec investigatio viam sternere potuit ad novam hanc materiam producendam eiusque usum in actis machinis ab iacula ad iniectionem plasticam vario alveo refrigerationis format.
Bhat, BN Aerospace Materials and Applications, vol.255 (Societas Americanorum Aeronauticorum et Astronauticorum, 2018).
Bajaj, P. et al.Ferro in fabricandis additivis: recognitionem microstructuram et proprietates eius.alma mater.de scientia.exertus.772, (2020).
Felli, F., Brotzu, A., Vendittozzi, C., Paolozzi, A., Passeggio, F. Damnum ad induendum superficies EN 3358 inactum ferro aerospace componentium in illapsum.Fratrum.Ed.Integra Strut.23, 127-135 (2012).
Debroy, T. et al.Vestibulum additive Metal Components – Processum, Structure et euismod.programmatio.alma mater.de scientia.92, 112-224 (2018).
Herzog D., Sejda V., Vicisk E. et Emmelmann S. Productio metallica additiva.(2016).https://doi.org/10.1016/j.actamat.2016.07.019.
ASTM International.Vocabularium Latin pro technologia additivorum fabricandi.Ieiunium productio.Adiutorem professus.https://doi.org/10.1520/F2792-12A.2 (2013).
Bartolomeu F. et al.Mechanica et tribologica proprietatum 316L chalybe immaculato - comparatio laseris selectivae liquationis, urgentis et conventionalis dejectionis calidae.Adde ad.opificem.16, 81–89 (2017).
Bakhshwan, M., Myant, KW, Reddichoff, T., et Pham, MS Microstructure Contributionis ad Additive fabricata 316L Steel arida illapsum Verunt Mechanismos et Anisotropy.alma mater.dec.196, 109076 (2020).
Bogelein T., Drypondt SN, Pandey A., Dawson K. et Tatlock GJ Responsio mechanica et mechanismi deformationis structurarum ferrearum induratas dispersionis oxydi ferrei per selectivam laseris liquefactionem consecuti.emporium.87, 201-215 (2015).
Saeidi K., Alvi S., Lofay F., Petkov VI et Akhtar, F. Ordo superior vires mechanicae post curationem caloris SLM 2507 in cella et temperaturis elevatis adiuvantur sigma praecipitationis dura/ductilis.Metallum (Basel).9, (2019).
Lashgari, HR, Kong, K., Adabifiroozjaei, E., Li, S. Microstructura, reactionis caloris post-, ac tribologicae proprietates 3D-typis 17-4 PH ferro immaculato.Gero 456-457, (2020).
Liu, Y., Tang, M., Hu, Q., Zhang, Y., et Zhang, L. Densificatio morum, microstructure evolutionis, et mechanicas proprietates TiC/AISI420 incorrupta ferro composita per selectivam laser liquefactionem fabricata.alma mater.dec.187, 1-13 (2020).
Zhao X. et al.Fabricatio et characterisatio AISI 420 ferro immaculato utens laseris selectivam liquefactionem.alma mater.opificem.processum.30, 1283-1289 (2015).
Sol Y., Moroz A. et Alrbey K. Labentes notas gerunt et corrosio mores laseris liquationis ex 316L immaculati ferri.J. Aima mater.exertus.exequi.23, 518-526 (2013).
Shibata, K. et al.Frictionem et lapsum pulveris lectum immaculatum ferro sub oleo lubricationis [J].Tribiol.internum 104, 183-190 (2016).
Post tempus: Iun-09-2023