Gratias tibi ago pro natura.com adire.Versionem navigatoris limitata CSS auxilio uteris.Ad optimam experientiam commendamus ut navigatro renovato uteris (vel inactivare Compatibilitas Modus in Penitus Rimor).Praeterea, ad sustentationem permanentem, situm sine stylis et JavaScript ostendemus.
Simul labitur carousel trium ostentat.Bullae Priore et Posteriore utere ut per tres lapsus tempore moveantur, vel globulis lapsus utere in fine, ut per tres lapsus tempore moveatur.
Quattuor rubbers concretorum fistulae ferreae (RuCFST) elementa, unum tibiam ferream concretam (CFST) elementi et unum elementum inane sub puris condicionibus flexionis probatum est.Praecipuae parametri sunt tondendi ratio (λ) ab 3 ad 5 et ratio postea flexilis (r) ab 10% ad 20%.Curva momentum-flexum, curva momentum-deflexio, curva momentum curvatura obtinent.Modus destruendi concreti cum nucleo iuvantis enucleatus est.Eventus monstrant defectionis genus membrorum RuCFST inflexionem esse defectionis.Rimas in Flexilis concreta aequaliter et parce distribuuntur, et nucleum concretum cum Flexilis rimas evolutionis impedit.Tondent-ad-spania proportio parum profecit in speciminibus probati moribus.Flexilis rate subrogatus parum valet in facultate sustinendi momentum flexionis, sed certum effectum habet in speciminis rigore flexionis.Post impletionem cum Flexilis concreto, comparata exempla ex inani fistula ferri, flexionis facultatem et flexionis rigorem emendantur.
Ob eorum bonam seismicam observantiam et capacitatem sustinentes, traditionales structuras tubulares concretas solidatas (CFST) late adhibentur in usu moderno machinali 1,2,3.Ut novum genus Flexilis concreti, particulae Flexilis adhibentur ad aggregata naturalia partim reponenda.Purgamentum Concrete repletum Ferro Pipe (RuCFST) structurae formatae sunt implendo tibias ferreas cum rubber concretis ad augendam ductilitatis et industriae efficientiam structurarum compositarum.Non solum adiuvat praestantiorem CFST membrorum observantiam, sed etiam efficacem usum iuvantis vasti facit, quod evolutioni necessariae oeconomiae viridis circularis occurrit 5,6.
Praeteritis his paucis annis mores institutorum CFST membrorum sub onere axiali 7,8, axiali onere-momenti commercio9, 10,11 et puro flexione 12, 13,14 intensive studuerunt.Exitus ostendunt flexionis capacitatem, rigorem, ductilem et industriam dissipationis capacitatis CFST columnarum ac radiorum meliorari per impletionem internam concretam et ductilis fracturam bonam ostendere.
In statu, nonnulli investigatores mores et observantiam columnarum RuCFST sub axialis oneribus collatis studuerunt.Liu et Liang15 plura experimenta in columnis brevibus RuCFST fecerunt, et cum CFST columnis comparata, capacitatis rigorisque portantes decreverunt cum incremento substitutionis gradus et globulus particulae magnitudinis, dum ductilitas augetur.Duarte4,16 aliquot columnas breves RuCFST temptavit et ostendit columnas RuCFST magis ductiles esse cum contento rubber augendo.Liang17 et Gao18 similes eventus etiam rettulerunt de proprietatibus plugarum levium et tenuium-ruCFST saeptarum.Gu et al. 19 et Jiang et al.20 studuerunt capacitatem RuCFST elementorum ad caliditatem ferentes.Eventus ostendit additamentum Flexilis ductuum structurae augeri.Sicut temperatura oritur, capacitas portans initio leviter decrescit.Patel21 evolvit mores compressivorum et flexurarum brevium CFST radiorum et columnarum cum extremis rotundis sub oneratione axialis et uniaxialis.Exemplar computationale et analysin parametrica demonstrant insidias fibrarum simulationis fundatae accurate examinare posse ad brevium RCFSTs effectum.Flexibilitas cum ratione aspectum, robur ferri et concreti auget, et cum ratione profundissime ad crassitudinem decrescit.In genere, breves columnae RuCFST similiter se habent ad columnas CFST et ductiles sunt quam CFST columnae.
Ex superiori recensione videri potest columnas RuCFST emendare post proprium usum additivorum iuvantis in basi concreto columnarum CFST.Cum nullum axiale onus sit, fit rete flexio in extremo columnae trabis.Re vera, inclinatio characteres RuCFST independentes sunt ab notis axialis 22 .In machinatione practica, RuCFST structurae saepe momentum oneribus inclinatis subiectae sunt.Studium propriae purae inclinationis proprietatum adiuvat ad determinandas modos deformatio et defectus RuCFST elementorum sub actione seismica 23 .Nam structurae RuCFST, necesse est studere purae tendentes proprietates elementorum RuCFST.
Hac in re sex exemplaria probata sunt investigare proprietates mechanicas mere curvatas elementa organi ferrei quadrati.Reliquum huius articuli sic ordinatur.Primum, sex speciminum quadratae sectionis cum vel sine globulos impletionis probatae sunt.Modum defectionis cuiusque specimen pro testium eventuum observare.Secundo, effectus RuCFST elementorum in puram inclinationem enucleatus est, et effectus tondendi ad span rationem 3-5 et iuvantis tortor ratio 10-20% de proprietatibus structurarum RuCFST agitatum est.Denique differentiae capacitatis oneris afferentis et inflexionis rigoris inter elementa RuCFST et elementorum traditionalium CFST comparantur.
Sex Specimina CFST confecta sunt, quattuor concretis rubberized repleta, unum concretis normalibus refertum, sextum vacua.Effectus Flexilis mutationis rate (r) et ratio palmi tondendi (λ) discutiuntur.The main parametri of the sample are given in Table 1. The letter t denotes the pipe crassity, B is the length of the sample, L is the height of the sample, Mue is the measure bending capacity, Kie is the initial flexio rigoris, Kse est flexio rigoris in servitio.ferenti.
Specimen RuCFST e quatuor lamellis ferreis in paria conflatum fabricatum est ad formam tubi ferrei quadrati cavam, quae tunc concretis repleta erat.A 10 mm crassus bracteae ferro ad utrumque speciminis finem redactae.Proprietates mechanicae ferri in Tabula monstrantur 2. Secundum vexillum Sinensium GB/T228-201024, vires distrahentes (fu) et vires (fy) fistulae ferreae per modum distrahentis experimenti determinatae sunt.Proventus probatus 260 MPa et 350 sunt respective MPa.Modulus elasticitatis 176 est GPa, et Poisson ratio ferri est 0.3.
In probatione, vis compressiva cubica relationis concretae in die 28 computata est 40 MPa.Rationes 3, 4 et 5 electae sunt in praecedenti relatione 25 ut haec quaevis problemata transmissionis mutatione patefaciant.Duae Flexilis reponendae rates 10% et 20% repone arena in concreto mix.In hoc studio, conventional strigare Flexilis pulveris a Tianyu Cement Plantae (Tianyu notam in Sinis) adhibitam esse.Magnitudo globulus particula 1-2 mm est.Tabula 3 ostendit rationem Flexilis concreti et mixtionis.Ad unumquodque genus globulus concretus, tres cubuli cum latere 150 mm conjecti et sanati sunt sub conditionibus experimentis a signis praescriptis.Harena in mixtione arenae siliceae usus est et aggregatum crassum est carbonas petra in urbe Shenyang, septentrionali Sinarum.28-dies vi compressiva cubica (fc'), vi compressiva prismatica (fc') et modulus elasticitatis (Ec) pro variis globulorum substitutorum rationibus (10% et 20%) monstrantur in Tabula 3. Vexillum GB50081-201926 deducendum.
Omnia specimina experimenta cum cylindrico hydrau cum vi 600 kN probata sunt.In oneratione, duae copiae contractae symmetrice applicantur ad punctum quattuor-flexionis test stant et deinde per specimina distribuuntur.Deformatio mensuratur per quinque contentiones gaugia in unaquaque superficie specimen.Observatur declinatio tria obsessio sensoriis adhibita in figuris 1 et 2. 1 et 2 ostensis.
Expertus preload usus est ratio.Ad celeritatem 2kN/s onera, deinde in onere usque ad 10kN consiste, num instrumentum et cellae onerariae sint in condicione operationis normales.Intra cohortem elasticam, unumquodque onus incrementum applicat ad minus quam decimam praedictam cacumen oneris.Cum fistula ferrea exstinguit, onus applicatum minus quam quinta pars oneris praedicti cacuminis est.Tenere circiter duo minuta post applicando unumquodque onus gradum durante phase oneratione.Ut specimen defectum accedit, rate oneraturae continuae cohibetur.Cum onus axiale minus quam 50% ultimi oneris vel damni evidens in specimine inveniatur, terminatur oneratio.
Exitium omnium probatarum speciminum boni ductilis ostendit.Nullae patentes rimas distrahentes inventae sunt in zona distrahentes ferrei fistulae test fragmentum.Typica genera damni in tibiis ferreis in fig monstrantur.3. Specimen SB1 sumens exemplum, in gradu initiali onerandi cum inclinatio temporis minor est quam 18 kN m, sample SB1 est in stadio elastico sine deformatione manifesta, ac rate incrementi in momento flexionis mensurato majus est. rate incrementi curvaturae.Postea fistula ferrea in zona distrahente deformabilis est et in scaenam elastico-plasticam transit.Cum inclinatio temporis circiter 26 kNm attingit, compressio zonae medii span ferro dilatare incipit.OEDEMA gradatim crescit sicut onus augetur.Deflexionis onus curvae non prius decrescit quam onus ad apicem punctum attingit.
Post experimentum perfectum, specimen SB1 (RuCFST) et specimen SB5 (CFST) incisum ut clarius observaret modum defectum concreti basis, ut in Fig. 4. Videri potest e Figura 4 rimas in sample SB1 aequaliter et sparsim in basi concreta distributa, et distantia inter eos ab 10 ad 15 cm.Distantia inter rimas in sample SB5 est ab 5 ad 8 cm, rimas irregulares et apertas.Praeterea rimas in sample SB5 circiter 90° extendunt a zona tensionis ad zonam compressionem et usque ad circiter 3/4 sectionis altitudinis explicantur.Summa concreta rimas in sample SB1 sunt minores et rariores quam in sample SB5.Reponere harenam cum Flexilis potest, quodammodo, ne in concreto evolutionem rimas.
Pridie fici.5 per specimen longitudinis uniuscuiusque distributionem deflexionis ostendit.Linea solida est curva deflexio experimenti fragmentum et linea punctata sinusoidis dimidia unda est.Ex ficu.Figura 5 ostendit curvam deflexionem virgae esse bene congruentem cum curva media sinusoidei in oneratione initiali.Ut onus augetur, curva deflexio paulum a sinuoideo mediae fluctu curvae deflectit.Pro regula, in oneratione curvarum omnium exemplorum in quovis puncto mensurae deflexio sunt curva media symmetrica-sinusoidalis.
Cum deflexio elementorum RuCFST in puram flectionem sequatur curvam sinumoidalem dimidiatam, aequatio flexio exprimi potest ut:
Cum fibra maximus colatus est 0.01, condiciones applicationis actuales considerans, momentum congruens inclinatio determinatur ut momentum capacitatis ultimae flexionis elementi.Mensurata curvandi capacitas momentum (Mue) ita determinatum ostenditur in Tabula 1. Iuxta moduli inclinationis capacitatis mensuratae (Mue) et formula (3) ad curvaturam computandam (φ), curvam M-φ in Figura 6 esse potest. machinatus est.Pro M = 0.2Mue28, rigor initialis Kie consideratur ut tonsura flexionis rigoris respondentis.Cum M = 0.6Mue, flexio rigoris (Kse) scaenae laborantis posita est ad respondentem secans inflexionem rigorem.
Perspici potest e curvatura curvatura curvatura momentum quod inclinatio momentum et curvatura insigniter augent lineariter in stadio elastico.Ratam incrementi inclinationis momenti evidenter altior est quam curvaturae.Cum inflexio momenti M sit 0.2Mue, specimen scaenae limitis elasticae attingit.Ut onus augetur, specimen deformatio plasticae patitur et in scaenam elasticam transit.Momento inclinato M = 0.7-0.8 Mue, fistula chalybea deformis erit in zona tensione et in zona compressione alternatim.Eodem tempore, Mf curvae exempli causa ut punctum incurvationis se manifestare incipit et non-linearibus crescit, quae coniunctos effectus fistulae ferreae et nuclei nuclei concreti auget.Cum M aequalis est Mue, specimen scaenam duraturam plasticam intrat, cum deflexione et curvatura speciminis celeriter crescens, momentum curvationis paulatim crescit.
Pridie fici.7 ostendit curvas curvationis momentum (m) versus cola (ε) pro singulis sample.Pars superior sectionis mediae sample sub compressione est, et pars inferior sub tensione.Conamina gauges notata "1″ et "2″ in summo testi particula sita sunt, micas contentiones notatae "3" in medio speciminis sita sunt, et fauces "4″ et "5″" notatae sunt."Sint sub exempli specimen.Pars inferior exempli in Fig. 2. Ex Fig. 7 videri potest quod in initio loading stadio, longitudinales deformationes in zona tensionis et in zona compressione elementi arctissimae sunt; deformationes circiter lineares.In media parte deformatio longitudinalis levis incrementi est, sed magnitudo incrementi parvi est. Postmodum iuvantis concretum in zona tensionis crepuit. Quia fistula ferrea in zona tensionis solum vim et vim sustinere debet. Flexilis concreta et ferrea fistula in compressione zona simul onus portant, deformatio in zona tensionis elementi maior est quam deformatio in eo quod augetur onus, deformationes superant cedere robur ferri, et fistula ferrea intrat. Scaena elastoplastic. Rate incrementi in contentionem sample erat altior quam inclinatio momenti, et zona plastica ad plenam sectionem transversalem evolvere coepit.
Curvarum M-um pro singulis specimen in Figura 8. In fig.8, omnes curvae M-um eandem inclinationem sequuntur ac traditum CFST membra 22,27.Utroque in casu, M-um curvae responsionem elasticam in primo periodo ostendunt, sequitur mores inelasticos cum rigore decrescentes, donec ad maximum momentum flexionis licitum paulatim perventum est.Sed ob diversorum ambitum experimentorum, curvae m-um paulo diversae sunt.Declinatio momentum ad rationes tondendas ab 3 ad 5 in fig.8a.Facultas curvandi licita capacitas sample SB2 (facta tondendi λ= 4) est 6.57% inferior quam specimen SB1 (λ= 5), et facultas flectendi momentum sample SB3 (λ= 3) majus quam specimen SB2 (λ = 4) 3.76%.Generaliter loquendo, secundum quod crescit ratio tondendi ad spatium, inclinatio mutationis in momento licito non apparet.Curva M-um non videtur ad rationi palmi referenda.Hoc consentaneum est cum illis quae Lu et Kennedy25 observarunt pro CFST trabes cum rationibus tondendis ad spatium diffusis ab 1.03 ad 5.05.Sodalium CFST ratio possibilis est quod diversis spatii rationibus tondent, vis mechanismi transmissionis inter nucleum concretum et fistulas ferreas eadem fere est, quae non tam perspicua est quam ad concreta membra 25 roborata.
Ex ficu.8b ostendit capacitatem exemplorum SB4 (r = 10%) et SB1 (r = 20%) paulo superiorem vel inferiorem esse quam traditionis exempli CFST SB5 (r = 0) et 3.15 centesimis augeri et minui. 1 .57 sentio.Attamen inclinatio initialis rigoris (Kie) exemplorum SB4 et SB1 insigniter altior est quam exempli SB5, quae sunt 19.03% et 18.11%, respective.Inflexio rigoris (Kse) exemplorum SB4 et SB1 in periodo operante est 8.16% et 7.53% altior quam specimen SB5, respective.Ostendunt substitutionis ratem Flexilis parum valere ad facultatem flexionis, sed magnum effectum in speciminibus RuCFST flexionis rigoris.Hoc fieri potest ex eo quod plasticitas Flexilis concreti in exemplis RuCFST altior est quam plasticitas concreta naturalis in exemplis conventionalibus CFST.In genere, crepuit et crepuit in concretis naturalibus, prius propagare incipiunt quam in concreto rubberized 29 .Ex defectu typicae modi basis concreti (fig. 4), rimas exempli SB5 (concretae naturalia) sunt maiores et densiores quam specimen SB1 (frictum concretum).Hoc conferre potest ad altiorem moderationem a fistulis ferreis pro SB1, specimen Concretum confirmatum, quod ad specimen Concrete Naturalis SB5 comparatum.De Durate16 etiam ad similes conclusiones accessit.
Ex ficu.8c ostendit RuCFST elementum melius inflexionis facultatem ac ductilem habere quam elementum cavae ferreae tibiae.Inflexio roboris exempli SB1 ab RuCFST (r=20%) 68,90% altior est quam exempli SB6 ab inani fistula ferri, et inflexio initialis rigoris (Kie) et inflexio rigoris in stadio operationis (Kse) specimen SB1 40.52% sunt respective.quae altior sample SB6, 16.88% altior erat.Composita actio fistulae ferreae et nuclei concreti rubberized auget capacitatem flexuram et rigorem elementi compositi.RuCFST elementa specimina ductilis exhibent bona cum oneribus puris inflexionis subiecta.
Momenta inde flexionis comparata sunt cum flexione momentorum in signa currentium designatorum, sicut regulae Iaponica AIJ (2008) 30, regulae Britanniae BS5400 (2005) 31, regulae Europaeae EC4 (2005) 32, et regulae Sinenses GB50936 (2014) 33. momentum inflexionis. (Muc) ad inflexionis experimentalem momentum (Mue) datur in Tabula 4 et praesentatur in fig.9. Valores calculi AIJ (2008), BS5400 (2005) et GB50936 (2014) sunt 19%, 13.2% et 19.4% inferiores quam valoribus experimentalibus mediocris, respective.Inflexio momentum per EC4 (2005) est 7% infra valorem test mediocris, quod est proximum.
Proprietates mechanicae RuCFST elementorum sub pura flexione experimento investigantur.Ex investigatione, hae conclusiones elici possunt.
Probata membra RuCFST mores exhibet similes exemplaribus traditis CFST.Exceptis speciminibus inanibus fistulae ferreae, specimina RuCFST et CFST duclitatem bonam habent ob impletionem globulus concretus et concretus.
Ratio palmi tondenda variata est ab 3 ad 5 cum parum momenti in probato momento et inflexione rigoris.Repositorium Flexilis repositum fere nullum effectum habet in resistentia exempli ad momentum flectentis, sed effectum quendam habet in flexionis rigoris specimen.Flexilis rigor initialis speciminis SB1 cum ratione substitutionis globulus 10% est 19.03% altior quam in specimine tradito CFST SB5.Eurocode EC4 (2005) permittit accurate aestimationem ultimae flectionis capacitatis RuCFST elementorum.Additio Flexilis ad basin concreta melioris fragilitatem concreti, dans duritiem Confucian elementorum bonam.
Decanus, FH, Chen, Yu.F., Yu, Yu.J., Wang, LP et Yu, ZV Coniunctae columnae tubulares ferri de sectione rectangula repleta concreta in tondendas transversas.compages.Concretum 22, 726-740.https://doi.org/10.1002/suco.202000283 (2021).
Khan, LH, Ren, QX, Li, W. Tibia ferrea concreta-repleta (CFST) tentans columnis inclinatis, conicis et brevibus STS.J. Construction.Steel Tank 66, 1186–1195.https://doi.org/10.1016/j.jcsr.2010.03.014 (2010).
Meng, EC, Yu, YL, Zhang, XG & Su, YS Seismic probatio et effectus index studiorum REDIVIVUS cavum stipitem muri repleti REDIVIVUS aggregato ferro tubuloso condendo.compages.Concretum 22, 1327-1342 https://doi.org/10.1002/suco.202000254 (2021).
Duarte, APK et al.Experimentum et consilium breves tibiae ferreae cum rubber concretis repletae.exertus.compages.112, 274-286.https://doi.org/10.1016/j.engstruct.2016.01.018 (2016).
Jah, S., Goyal, MK, Gupta, B., & Gupta, AK Nova analysis periculorum COVID 19 in India, habita ratione climatis et factorum oeconomicorum socio- rum.vitae.augurari.societatem.apertum.167, 120679 (2021).
Kumar, N., Punia, V., Gupta, B. & Goyal, MK Nova ratio periculorum taxationis et mutatio climatis mollitiam infrastructuram criticam.vitae.augurari.societatem.apertum.165, 120532 (2021).
Liang, Q et Fragomeni, S. Analysis nonlinearis brevium rotundorum Columnarum concreta-fillorum Ferri Pipes sub Axial Loading.J. Construction.Ferro Resolutio 65, 2186-2196.https://doi.org/10.1016/j.jcsr.2009.06.015 (2009).
Ellobedi, E., Young, B. et Lam, D. Moribus conventionalis et summae vires concretae columnarum stipularum circum- repletae densis tibiis e ferro factis.J. Construction.Steel lacus 62, 706-715.https://doi.org/10.1016/j.jcsr.2005.11.002 (2006).
Huang, Y. et al.Investigatio experimentalis compressionis eccentrici indoles virtutis altae frigoris formatae concretae columnarum rectangularum tubulares roboratae.J. Huaqiao University (2019).
Yang, YF et Khan, LH Mores brevium tibiae ferreae concretae (CFST) columnae sub compressione loci eccentrici.Tenuis parietis constructio.XLIX, 379-395.https://doi.org/10.1016/j.tws.2010.09.024 (2011).
Chen, JB, Chan, TM, Su, RKL et Castro, JM Experimentalis aestimatio notarum cyclicarum de ferreo columnae tubiculari, concreto cum sectione transversali octagonali referto.exertus.compages.180, 544-560.https://doi.org/10.1016/j.engstruct.2018.10.078 (2019).
Gunawardena, YKR, Aslani, F., Ui, B., Kang, WH et Hicks, S. Recognitio vigoris notarum concretorum tibiarum ferrearum circularium concretorum sub monotonicis puris flexionis.J. Construction.Ferri lacus 158, 460-474.https://doi.org/10.1016/j.jcsr.2019.04.010 (2019).
Zanuy, C. String Tension Model and Flexural firmness of round CFST in Bending.internum J. Steel structura.XIX, 147-156.https://doi.org/10.1007/s13296-018-0096-9 (2019).
Liu, Yu.H. et Li, L. Proprietates Mechanicae columnarum brevium Flexilis concreti quadrati tibiae ferreae sub onere axialis.J. Northeast.University (2011).
Duarte, APK et al.Studia experimentalia iuvantis concreti cum fistulis ferreis brevibus sub cyclica loading [J] Compositione.compages.CXXXVI, 394-404.https://doi.org/10.1016/j.compstruct.2015.10.015 (2016).
Liang, J., Chen, H., Huaying, WW et Chongfeng, IL Studium experimentale characterum compressionis axialis tibiarum rotundarum ferrearum globulorum concretarum repletarum.Concretum (2016).
Gao, K. et Zhou, J. Compressio axialis test columnae ferreae bracteae quadratae tenui-vallatae.Acta Technologiae Universitatis Hubei.(2017).
Gu L, Jiang T, Liang J, Zhang G, et Wang E. Experimentale studium brevium rectangularum confirmatis columnis concretis post detectionem ad caliditas.Concretum 362, 42–45 (2019).
Jiang, T., Liang, J., Zhang, G. et Wang, E. Experimentum studium rotundi rubber-concretum implevit columnas ferreas tubulosas sub compressione axialis exposita ad caliditatem.Concretam (2019).
Patel VI Calculus uniaxialiter oneratus columnarum trabium brevium chalybearum tubulosarum cum fine rotundo concreto repletus.exertus.compages.205, 110098. https://doi.org/10.1016/j.engstruct.2019.110098 (2020).
Lu, H., Han, LH, Zhao, SL Analysis deflexionis morum tibiae ferreae rotundae tenuissimae repletae concretis.Tenuis parietis constructio.47, 346–358.https://doi.org/10.1016/j.tws.2008.07.004 (2009).
Abende R., Ahmad HS et Hunaiti Yu.M.Experimentum experimentale proprietatum fistulae ferreae repletae concretis continentibus pulveris Flexilis.J. Construction.Steel lacus 122, 251-260.https://doi.org/10.1016/j.jcsr.2016.03.022 (2016).
GB/T 228. Normal Temperature Tensile Test Method for Metallic Materials (China Architecture and Building Press, 2010).
Post tempus: Jan-05-2023