310 - Tubus chalybs immaculatus coil chemicus componens, Effectus defectuum superficiei in ferro filum olei-duratum in lassitudine vitae fontium valvularum in machinas autocinetas

Gratias tibi ago pro natura.com adire.Versionem navigatoris limitata CSS auxilio uteris.Ad optimam experientiam commendamus ut navigatro renovato uteris (vel inactivare Compatibilitas Modus in Penitus Rimor).Praeterea, ad sustentationem permanentem, situm sine stylis et JavaScript ostendemus.
Iunctae tres articulos per dictum ostendentes.Utere globulis posterioribus et proximis movere per labitur, vel globulis lapsus moderatoris in fine movere per singulas lapsus.

Immaculata ferrum 310 plexu tubulis / plexu tubingCompositio chemicaet compositionem

Sequens tabula ostendit compositionem chemicam graduum 310S ferro immaculatam.

10*1mm

Corporalia Properties

Proprietates physicae gradus 310S ferro immaculato in tabula sequenti monstrantur.

Mechanica Properties

Sequens tabula proprietates graduum 310S immaculatam chalybem mechanicas adumbrat.

Scelerisque Properties

Scelerisque possessiones gradus 310S ferro immaculato dantur in tabula sequenti.

Aliae Vocabula

Aliae designationes aequivalentes gradus 310S ferro immaculato in tabula sequenti recensentur.

Propositum huius studii est aestimare vitam defatigationem valvae fontis machinae autocineti cum applicandis microdefectis ad filum olei duratum 2300 MPa gradus (OT filum) cum defectu critico altitudinem 2.5 mm diametri.Primum, deformatio defectuum superficiei OT fili in fabricando plectrum fontis consecuta est per analysin finitam methodis subsimulationis utens, et accentus residua fontis perfecti mensurata est et applicata ad exemplar analysi fontis accentus.Secundo, vim valvae fontis resolvere, accentus residua ceptum, et gradum applicatae accentus cum superficiebus imperfectionibus compara.Tertio, effectus microdefectus in lassitudine vita fontis aestimatus est applicando vim defectuum superficialium, quae ab analysi vi fontis ad SN curvas obtinuit, e lassitudine flexurali experimento in rotatione fili OT.Defectus profunditatis 40 µm est norma currentis ad defectus superficies administrandos sine ullo lassitudine vitae.
Industria autocineta vehementem ad leve pondus autocinetum deposcendum habet ad meliorem escae efficientiam vehiculorum.Ita usus ferri vires altae provectae (AHSS) his annis crevit.Fontes valvae autocineticae machinae maxime constant e calore resistente, indumento repugnant et filis ferreis oleum obduratis non-sagging (OT filis).
Ob suas altas vires distrahentes (1900-2100 MPa), adhibitae OT filis efficiunt ut magnitudinem et massam valvae fontium machinae minuere possint, efficientiam cibus emendare, frictiones cum partibus circumiacentibus reducendo.Ob haec commoda, usus virgae filum altae intentionis celeriter augetur, et ultra vires filum virgae 2300MPa genus unum post alterum apparet.Valvae fontes in machinationibus autocinetis vitam longam servitutis requirunt quia sub magnis oneribus cyclicis agunt.Ut huic postulationi occurrerent, artifices vitam lassitudinem maiorem quam 5.5×107 cyclos plerumque considerant cum valvae fontes designantes et accentus residuas ad superficiem vernam plectrum applicant per emissa peening et caloris processum ad meliorem lassitudinem vitae refugiunt.
Fuerunt admodum pauca studia de lassitudine vitae fontium helicarum in vehiculis sub conditionibus operantibus normalibus.Gzal et al.Analytica, experimentalis et finita elementi (FE) analyses fontium ellipticorum helicorum cum parvis angulis helix sub onere statico exhibentur.Hoc studium expressam et simplicem locutionem praebet ad locum maximum tondendi accentus versus aspectum rationi ac rigoris index, et etiam praebet analyticam intuitionem in maximum tondendum accentus, parametrum criticum in agendi ratione.Pastorcic et al.Eventus analysi destructionis ac lassitudines fontis helici a autocineto privato remoto post defectum operationis describitur.Modis experimentalibus utens, fons fractus examinatus est et eventus suggerunt hoc esse exemplum corrosionis lassitudines defectivae.fovea, etc. Plures exempla vitae fontis regressionis lineares effectae sunt ad aestimandam lassitudinem vitae fontium automotivorum helicorum.Putra et alii.Propter inaequalitatem viae superficiem, ministerium vita currus helical fons determinatur.Sed parum investigationes factae sunt quomodo defectus superficiei quae in processu fabricando occurrunt vitam fontium autocinetiorum afficiunt.
Superficies defectus, qui in processu fabricando fiunt, efficere possunt ad intentionem accentus localem in valvae fontium, quae significanter eorum lassitudinem vitam minuunt.Superficies defectus valvae fontium a variis factoribus causantur, ut defectus superficiei materiae rudium, defectuum instrumentorum, tractatio aspera in frigore volubili.Defectus superficiei materiae rudis sunt valde V informes ob volvendum et multi- passum trahendi calidum, dum vitia quae per instrumentum formandi et incauta tractatio informantur, mollibus clivis U conformata sunt, 8,9,10,11.V defectus informes altiores accentus concentrationes quam defectus U informibus causant, ideo strictius defectus normae administratio principio materiae applicari solent.
Currentis defectus superficiei signa procuratio pro OT filis includunt ASTM A877/A877M-10, DIN EN 10270-2, JIS G 3561, et KS D 3580. DIN EN 10270-2 significat altitudinem superficiei defectus in filum diametri 0.5- 10 mm minus quam 0.5-1% diametri filum.Praeterea JIS G 3561 et KS D 3580 requirunt ut profundum defectuum superficiei in virga filum cum diametro 0.5—8 mm minus quam 0.5% diametri filum.In ASTM A877/A877M-10, fabrica et emptor de licita altitudine defectuum superficiei consentire debent.Ut altitudinem defectus in superficie fili metiri solet, filum cum acido hydrochlorico signatum est, ac deinde profunditas defectus micrometer utens mensuratur.Sed haec methodus non potest metiri nisi in quibusdam locis defectibus et non in tota superficie ultimi producti.Itaque fabricantes currentem torsit probationem in filo processus trahendi ut metiatur defectus superficies in filum continue productarum;hae probationes altitudinem defectuum superficiei tenus usque ad 40 µm metiri possunt.2300MPa filum ferri sub evolutionis gradu altiorem vim distrahens et elongationem inferiorem habet quam existens 1900-2200MPa filum ferri gradus, sic vita plectrum vere lassitudo aestimatur valde sensilis defectibus superficiebus.Necessarium est igitur ad salutem reprimendam applicandi signa existentia ad refrenandam profunditatem defectuum superficierum pro ferro filum gradu 1900-2200 MPa ad filum ferri gradus 2300 MPa.
Propositum huius studii est vitam defatigare machinae valvae automotivae vernae aestimare, cum minima profunditas mensurabilis per verticem currentis probationis (ie 40 µm) applicatur ad 2300 gradum OT filum (diameter: 2.5 mm): vitium criticum. profundum .Huius studii collatio et methodus haec sunt.
Cum defectus initialis in OT filum, defectus V informibus adhibitus est, qui lassitudinem vitae graviter afficit, in directione transversali respectu filo axi.Considera rationem dimensionum (α) et longitudinis (β) defectionis superficiei ad videndum effectum profunditatis (h), latitudinis (w), et longitudinis (l).Superficies defectus intra fontem occurrunt, ubi prius defectus occurrit.
Deformatio defectuum initialium in OT filo per frigidos flexuosos praedicere, accessus sub- simulatio adhibita est, quae in ratione temporis analyseos et defectuum superficiei magnitudine, cum defectus ad filum OT minimum sint comparati.exemplar globalis.
Expressiones compressivae residuales in vere post duos scaenae iecit peening computata ratione elementi finiti, eventus comparati sunt cum mensuris post iactum peening ad exemplar analyticum confirmandum.Praeterea passiones residuales in valvae fontium ab omnibus processibus fabricandis mensurati sunt et ad vires analysis veris applicatae.
Accentationes in defectibus superficiebus praedicuntur dividendo vires fontis, ratione deformationis defectus in frigido volutatione et accentus compressivorum residuarum in vere perfecto.
Inflexio gyrationis lassitudo test facta est utens filum OT ex eadem materia cum plectro ver.Ut accentus residuas et asperitates superficiei notas valvae fictae fontium ad OT lineas referant, SN curvae inflexione defatigatio probationum gyrandae sunt adhibitis duobus scaenae emissae peening et torsionem sicut processibus praetractationis.
Eventus analysi fontis virium applicantur ad aequationem Goodman et SN curvae ad praedicendam valvae ver lassitudinem vitae, et effectus defectus superficiei profunditatis in lassitudine vita etiam aestimatur.
In hoc studio, a 2300 MPa OT gradus filum cum diametro 2.5 mm adhibita est aestimare lassitudinem vitae valvae autocineti fontis.Primum, tensile experimentum filum evectus est ad exemplar fracturae ductilis obtinendum.
Proprietates mechanicae OT filum ex experimentis distrahentes impetraverunt ante analysim elementi finiti analysi processus flexoris et virium fontium.Accensus curvae materiae definita est utens eventus testium distrahentium ad contentionem rate of 0.001 s-1, ut in fig.1. SWONB-V adhibetur filum, eiusque vires, vires distrahentes, moduli elastici et ratio Poisson sunt 2001.2MPa, 2316MPa, 206GPa et 0.3 respectively.Dependentia accentus super contentionem fluxum obtinetur sic:
Renatus.2 fracturam ductilis illustrat.Materia deformatio elastoplastica in deformatione patitur, et angustias materiales cum accentus in materia suam vim distrahentes attingit.Postmodum creatio, incrementum et consociatio vacuorum in materia materiali ducunt ad destructionem.
Exemplum fractura ductilis utitur exemplo deformationis criticae accentus modificatae quae effectum accentus considerat, et fractura post cervicem damnum cumulationis methodo utitur.Hic initiatio damnum exprimitur ut functionem contentionis, accentus triaxialitatis et rate eliquationis.Accentus triaxialitas definitur ut mediocris valor obtinet dividendo vim hydrostaticam causatam a deformatione materiae usque ad colli formationem per vim efficacem.In modum damni cumulationis, interitus fit cum valorem damni attingit 1, et vis ad damnum valoris 1 requiritur ut energia destruendi definitur (Gf).Fractura energiae correspondet regioni curvae urgentis verae materiae a collo ad fracturam temporis.
In ferro conventionali, secundum modum accentus, fractura ductilis, fractura tondendi, vel fractura mixta modus, accidit propter fracturam ductilis et tondendi, ut in Figura 3. Ostendit fractura contentionem et triaxialitatem accentus diversorum valorum pro fractura exemplaris.
Defectio plastica in regione accentus triaxialitatis plusquam 1/3 (zonae I respondens) occurrit, et fractura iactantia et triaxialitas accentus deduci possunt ex distrahentibus experimentis in speciminibus cum defectibus et notis superficiebus.In area correspondente accentus triaxialitas 0~1/3 (zona II), concretio fracturae ductilis et defectus tondendi occurrit (id est per test torsionem. In area respondens accentus triaxialitatem ab -1/3 ad 0 (III), tondent defectum per compressionem causatum, et fractura iactantia et triaxialitas accentus evertendo experimentum obtineri potest.
Ad filis OT adhibitis in valvularum machinarum fabricatione fontes considerare necesse est fracturas varias onerantium conditiones in processu fabricationis et applicationis conditionibus causatis.Tentationes ergo distrahentes et torsio peractae sunt applicandae criterii defectus contentionem, effectus accentus triaxialitas in utroque modo accentus considerabatur, et elasticum elementum finitum analysis multis modis fiebat ad quantitatem mutationis in accentus triaxialitatem.Modus compressionis non consideratur propter limitationem processus sample, nempe diameter fili OT 2.5 mm tantum.Tabula 1 conditiones testium distrahendi et torsionis enumerat, necnon accentus triaxialitatem et fracturam iactantiae, utendo analysi elemento finito.
Quod fractura eliquatio ferros triaxiales conventionales innixi dignosci potest utens sequente aequatione.
ubi C1: \({\overline{{\varepsilon}_{0}}}^{pl}\) incisum mundum (η = 0) et C2: \({\overline{{\varepsilon}_{0} } }^{pl}\) Tensio uniaxialis (η = η0 = 1/3).
Inclinatio lineae pro quolibet modo accentus obtinentur applicando fracturam cola valorum C1 et C2 in aequatione.(2);C1 et C2 ex distrahendo et torsione probatorum in exemplis sine defectibus superficiebus obtinentur.Figura 4. accentus triaxialitatem et fracturam iactationem ex probat et inclinatione praedictae aequationis ostendit.(2) Inclinatio lineae ex experimento consecuta et relatio inter accentus triaxialitatem et fracturam contentionem similem inclinationis ostendunt.Fractura cola et triaxialitatem accentus accentus pro unoquoque modo, ex applicatione linearum flecterum, adhibita sunt criteria pro fractura ductilis.
Industria confractus adhibetur ut proprietas materialis ad determinandum tempus frangendi post collationem et ex experimentis distrahentes haberi potest.Fractura energiae ex praesente vel absentia rimas in superficie materiae pendet, cum tempus fracturae pendet ex intentione localium passionum.Figurae 5a-c ostendunt fracturam energiam exemplorum sine defectibus superficiebus et exemplis cum R0.4 vel R0.8 notis distrahentes et analysi elementi finiti.Fractura energiae correspondet areae verae curvae urgentis obsessionis a collatione ad fracturam temporis.
Fractura energiae fili OT cum defectibus superficiebus subtilibus praedicta est faciendo distrahentes experimenta in filum OT cum defectu profunditatis majoris quam 40 µm, ut in Fig. 5d.Decem specimina cum defectibus in tentationibus distrahentes adhibita et energiae mediocris fracturae 29.12 mJ/mm2 aestimata sunt.
Defectus superficialis normatis definitur esse proportio profunditatis defectus ad diametrum filis valvae verna, cuiuscumque defectionis superficiei geometriae OT filum adhibetur in fabricando fontium valvae automotivae.OT defectus filum filum ex orientatione, geometria et longitudine distingui possunt.Etiam cum eiusdem defectus profunditas, gradus accentus in superficie agentis defectus in fonte, variat secundum defectum geometriae et orientationis, sic et geometria et orientatio defectus vires lassitudines possunt afficere.Ideo necesse est considerare geometriam et orientationem defectuum qui maximam habent labem in lassitudine vitae fontis, ut criteria stricte applicandis defectibus superficiei disponendis.Ob tenuem frumenti structuram OT filum, eius lassitudo vita sensitiva ad notificationem.Ergo defectus qui exhibens summae intentionis accentus secundum geometriam et intentionem defectus debet institui sicut defectus initialis utens analysi elementi finito.Pridie fici.6 vi ultra 2300 MPa genus valvae autocineticae fontes in hoc studio adhibitos ostendit.
Superficies defectus fili OT OT in defectibus internis et defectibus externis secundum axem vernum dividuntur.Ob inflexionem in frigore volvendo, accentus compressivus et distrahentes actus accentus in intus et extra fontem, respectively.Fractura causari potest ex defectibus superficiebus quae apparent ab extrinseco propter passiones distrahentes in volvendo frigus.
In praxi, fons periodicae compressioni et relaxationi subiecta est.In compressione vernis, filum ferreum torquet, et propter intentionem extollit, tondendum vis in medio fons est altior quam accentus circum tondendum.Si igitur defectus superficies intra fontem sunt, maxima probabilitas veris fractionis est.Sic exterior pars fontis (locus ubi defectus expectatur in opificiis fontis) et latus interior (ubi vis maxima in ipsa applicatione est) ponuntur sicut loca superficiei defectuum.
Geometria superficialis defectus ot linearum dividitur in figuram, V, figuram, Y figuram, et T figuram.Y-type et T-type maxime existunt in defectibus superficiebus materiarum rudium, et defectibus U-type et V-type ob neglegentiam instrumentorum in processu volvendo frigida tractatio occurrunt.Quod attinet ad geometriam defectuum superficiei in materia rudis, defectibus U informibus ortis ex deformatione plastica non uniformi in volvendo calido deformantur in V informibus, defectibus Y informibus et T informibus commissurae sub multi- passibus, 10.
Praeterea, V informibus, defectibus informibus Y informibus et T informibus inclinationibus arduis incisurae in superficie, subiicietur magnis accentus intentionibus in operatione fontis.Valvae fontes in frigore volventes et detorquent in operatione.Accentus concentrationes de V informibus et Y informibus defectibus cum concentratione vis superiore comparatae sunt utens elementum finitum analysis, ABAQUS - programmatum analysin elementum finitum commerciale.Cognitio lacus accentus ostenditur in Figura 1 et Aequatio 1. (1) Simulatio ista utitur duobus dimensionibus (2D) elemento nodi quadrangulo rectangulo, et minimum latus longitudinis 0.01 mm est.Ad exemplar analyticum, defectibus V informibus et Y informibus cum profundo 0,5 mm et declive defectus 2° applicati sunt ad exemplar 2D fili cum diametro 2.5 mm et 7.5 mm longitudinis.
Pridie fici.7* Inflexio accentus retrahitur ad extremum cuiusque defectus, cum inclinatio temporis 1500 Nmm utrique filum applicatur.Eventus analyseos ostendunt maximas passiones 1038,7 et 1025,8 MPa fieri in cacumine defectuum V informatorum et Y informatorum, respective.Pridie fici.7b ostendit intentionem accentus in summitate uniuscuiusque defectus ex torsione causatorum.Cum latus sinistrum constringitur et torques 1500 N∙mm ad latus dextrum applicatur, idem maximus accentus 1099 MPa in cuspides defectuum V informatorum et Y informatorum occurrit.Hi eventus ostendunt defectus V-typus altiorem inflexionem vim exhibere quam defectus Y-typei, cum eandem altitudinem ac declive defectus habent, sed eandem accentus torsionalem experiuntur.Ergo defectus superficiei V informibus et Y informibus cum eadem altitudine et declive defectus normalizari possunt ad V informes, cum accentus superiores maximos ex intentione accentus causantur.V-type defectus magnitudinis proportio definitur α = w/h utens profunditatem (h) et latitudinem (w) defectuum V-typei et T-typi;ita defectus generis T (α ≈ 0) loco geometrica definiri potest structura geometricae defectionis V-typus.Ergo defectus Y-type et T-type per defectus V normalizari possunt.Altitudo (h) et longitudo (l), longitudo ratio aliter definitur β = l/h.
Ut in Figura 811 ostensum est, directiones defectuum superficiei filorum OT in partes longitudinales, transversas et obliquas dividuntur, ut in Figura 811. Analysis influentiae orientationis defectuum superficiei in vi fontis ab elemento finito ostenditur. modum.
Pridie fici.9* valvae machinae ostendit exemplar analyseos fons accentus.Cum conditione analysi, fons compressus ab altitudine libera 50,5 mm usque ad altitudinem duram 21.8 mm, maximus vis 1086 MPa intra fontem generata est, ut in Fig. 9b ostensum est.Cum defectus valvae machinae actualis fontium maxime intra fontem fit, praesentia internae superficiei defectus expectatur ut languorem vitae fontis graviter afficiant.Defectus ergo superficies in longitudinalibus, transversis et obliquis directionibus applicantur ad intra valvae machinae fontes utentes artificiis sub-formantibus.Tabula 2 ostendit dimensiones defectuum superficiei et maximam accentus in unaquaque directione defectus ad maximum fontem compressionis.Legationes summae observatae sunt in directione transversali, et ratio passionum in directione longitudinali et obliqua ad directionem transversalem observata est ut 0,934-0.996.Proportio accentus determinari potest ab hoc valore per maximum accentus transversum simpliciter dividendo.Maxima vis in fonte occurrit in summitate cuiusque defectus superficiei, ut in Fig. 9s ostensum est.Valores accentus longitudinales, transversales et obliquae directiones observatae sunt 2045, 2085 et 2049 MPa respective.Exitus harum analysuum demonstrant defectus superficiei transversales rectissimum effectum habere in lassitudine vitae valvae machinae.
A V informibus defectus, qui ad lassitudinem vitae machinae vernae valvae maxime afficit, electa est ut initialis defectus OT filum, et directio transversa in defectum directionis electa est.Hic defectus non solum extra accidit, ubi valvae machinae fons in fabricando erupit, sed etiam intus, ubi maxima vis accidit propter intentionem intentionis in operatione.Maximum profunditatis vitium ad 40 µm positum est, quod deprehendi potest per torsit vitium detectionis, et minima profunditas ad profunditatem correspondentem 0.1% 2.5 mm diametri filum ponitur.Altitudo ergo defectus est ab 2.5 ad 40 µm.Altitudo, longitudo, et latitudo vitiorum pro longitudine 0,1~1 et longitudinis 5~15 pro varia ratione adhibebantur, et effectus in lassitudine vires fontis aestimabantur.Tabula 3 enumerat conditiones analyticas utens responsionem methodorum superficiei determinatas.
Automotiva machinae valvae fontes fabricantur per flexuosos, temperationem, uredines et calefactionem ab occasu fili OT.Mutationes in defectibus superficiebus in fabricatione veris habendae rationi debent aestimare effectum defectuum superficiei initialis in OT filis in lassitudine vitae valvae machinalis fontium.In hac igitur sectione, elementum finitum analysis adhibetur ut praedicet deformationem defectuum superficiei filum OT in fabrica utriusque fontis.
Pridie fici.10 ostendit processum frigidum ambages.Hoc processu, OT filum a duce cylindro in filo pascitur.Duc filum filum alit et sustentat ne in processus formationis flectantur.Filum transiens per filum duce flectitur a prima et secunda baculis ad gyrum ver formandum cum desiderato intus diametro.Picis ver producitur movendo instrumentum gradientis post unam revolutionem.
Pridie fici.11a demonstrat exemplar elementum finitum adhibitum aestimare mutationem in geometria defectuum superficiei in frigore volventis.Fili formatio maxime flexo clavo perficitur.Cum iacuit oxydatum in superficie filum ducatus agit, attritus effectus cylindrus pascendi neglegendus est.Ergo in calculi exemplar, cylindrus nutritor et ductor filum faciliores sunt sicut bushing.Coefficiens frictionis inter filum OT et instrumentum formans ad 0.05 ponebatur.Corpus rigidum planum et fixationis 2D condiciones ad extremum lineae sinistrum applicantur ut eadem celeritate qua pascendi cylindrus pasci possit in X directione (0.6 m/s).Pridie fici.11b modum sub- simulationis ostendit modum adhibitum ad fila parva applicanda.Ad magnitudinem defectuum superficiei considerandam, submodel bis applicatur pro defectibus superficiebus cum altitudine 20 µm vel plus et ter pro defectibus superficiebus cum profunditate minus quam 20 µm.Defectus superficiei locis aequalibus gradibus formatis applicantur.In altiore exemplari vernali, longitudo lineae fragmen filum 100 mm est.Primum submodel, applica submodel 1 cum longitudine 3mm ad longitudinalem positionem 75mm ab exemplari globali.Haec simulatio tria dimensiva (3D) hexagonali octo nodi elementi usus est.In exemplari globali et submodel 1, minimum latus cuiuslibet elementi longitudo est 0.5 et 0.2 mm, respective.Post analysin sub-exemplum 1, defectus superficiei ad exemplar sub- exemplum 2 applicantur, et longitudo et latitudo 2 sub-exemplaris est 3 temporibus longitudo defectus superficiei ad tollendam influentiam condiciones sub-exemplaris, in. additionis, L% longitudinis et latitudinis ponitur pro profunditate exemplaris.In sub- exemplum 2, minimum latus, longitudo cuiusque elementi 0,005 mm.Defectus quidam superficiei applicatus analysi elemento finito, ut in Tabula III ostensum est.
Pridie fici.12 monstrat distributionem accentus in rimas superficierum post frigora laborantis spirae.Exemplar generale et submodel 1 easdem fere passiones 1076 et 1079 ibidem MPa ostendunt, quae rectitudinem methodi submoderandi confirmat.Concentraciones accentus locales fiunt in terminis marginibus submodel.Videtur quod hoc debitum ad terminos submodel conditiones.Ob intentionem accentus, sub-exemplum 2 defectibus superficiebus applicatis ostendit accentus 2449 MPa ad extremum defectus in volvente frigore.Ut patet in Tabula III, defectus superficies, quae per modum responsionis superficiei notae sunt, intus fontis applicantur.Eventus analysis elementi finiti ostendit nullum e 13 casibus defectibus superficiei deesse.
In processu flexo in omnibus technologicis processibus, profunditas defectuum superficiei intra fontem augetur 0.1-2.62 µm (Fig. 13a), et latitudo minuitur 1.8-35.79 µm (Fig. 13b), dum longitudo ab 0.72. -34.47 µm (Fig. 13c).Cum defectus transversus V informibus in latitudine per flexuram volvens frigus clauditur, deforme est in defectu V informibus cum arduo fastigio quam in primo defectu.
Deformatio in Profundum, Latitudinem et Longitudinem OT Wire Surface De defectibus in processu vestibulum.
Adhibe defectus superficiei extra fontem et verisimilitudinem fracturae praedicunt in frigido volutatione utens Elementi finiti Analysis.Sub conditionibus in Tabula recensitis.3, nulla est probabilitas destructionis defectuum in exteriore superficie.Aliis verbis, nulla pernicies in profundo defectuum superficierum ab 2.5 ad 40 µm facta est.
Ad defectiones superficies criticas praedicendas, fracturae externae in volvendo frigora quaesitae sunt, augendo defectum profunditatis ab 40 µm ad 5 µm.Pridie fici.XIV fracturae defectus superficiei ostendit.Fractura sub conditionibus profunditatis (55 µm), latitudinis (2 µm), et longitudinis (733 µm) occurrit.In discrimine superficiei defectus extra fontem profundo 55 µm esse evasit.
Processus iecit peening rimam incrementi supprimit et lassitudinem auget vitam, creando accentus compressivorum residuas in quadam profunditate e superficie fontis;accentus autem inducit intentionem augendo superficiem asperitatis fontis, ita lassitudine resistendi veris.Ideo technologia secundaria offa peening magnas vires ad fontes producere adhibetur ad compensandam reductionem in lassitudine vitam ex incremento asperitatis superficiei per iecit peening.Duo scaena offa peening superficiem asperitatem meliorem facere potest, maximum accentus residuum compressivum, et superficies compressiva accentus residualis, quia secundus iecit peening post primum iecit peening12,13,14.
Pridie fici.15 exemplar analyticum emissae uredine processus ostendit.Exemplar elastico-plasticum creatum est quo 25 pilae in scopo locali OT lineae uredine emissae sunt.In analysi uredine emissa exemplar, defectiones superficiei OT filum deformes in frigido flexu usi sunt ut defectibus initialibus.Amovit passiones residuas oriundas ex processu volubili frigido temperando ante processum emissarium uredo.Hae sphaerae sphaericae proprietates adhibitae sunt: ​​densitas (ρ): 7800 kg/m3, modulus elasticus (E) – 210 GPa, Poisson ratio (υ): 0.3.Attritionis coefficiens inter pilam et materiam ponitur 0.1.Ictus diametro 0.6 et 0,3 mm eiecti sunt in eadem celeritate 30 m/s in faucibus primi et secundi cudendi.Post uredinem emissarum processum (in fig. 13 inter alios processus fabricandi), profunditas, latitudo et longitudo defectuum superficierum intra fontem ab -6.79 ad 0.28 µm, -4.24 ad 1.22 µm, et -2.59 ad 1.69. µm, respective µm.Ob deformationem plasticae proiecti perpendicularem superficiei materiae eiecti, altitudo defectus decrescit, in specie, latitudo defectus signanter reducitur.Videtur quod defectus clauditur ob deformationem plasticam quae peening offa causatur.
In calore decrescentes processus, effectus frigoris DECREMENTUM et humilis temperatus furnum agere potest in valvae machinae vere simul.Frigus occasum maximizes tensionis campi fontis comprimendo ad summum gradum in cella temperatura.In hoc casu, si valvae machinae ver onerata supra vires materiae cedunt, valvae machinae ver plastice deformant, augendo cedunt vires.Post deformationem plasticam, plectrum ver inflectit, sed aucta vi cedunt, elasticitatem fontis valvae in actu operationis praebet.Humilis temperatus furnum melioris caloris et deformationis resistentia valvae fontium operantium ad altas temperaturas.
Superficies defectus inter offa uredine in FE analysi deformes et accentus residua campi mensurati cum diffractione X-radii (XRD) adhibita sunt ad exemplar sub-exemplum 2 (Fig. 8) ut mutationem defectuum in calore DECREMENTUM.Fons in range elastica operari voluit et ab eius libera altitudine 50,5 mm usque ad firmam altitudinem 21,8 mm compressus est et deinde ad pristinam altitudinem 50,5 mm condicionem analysim redire permissus est.In calore DECREMENTUM, geometria defectus parum mutatur.Videtur quod accentus compressivus residua 800 MPa et supra, uredine emissa, deformatio defectuum superficierum suppressit.Post decrementum caloris (Fig. 13), profunditas, latitudo et longitudo defectuum superficiei variae ab -0.13 ad 0.08 µm, ab -0.75 ad 0 µm, et ab 0.01 ad 2.4 µm, respective.
Pridie fici.16 comparat deformationes defectuum informatorum et V informatorum ejusdem profunditatis (40 µm), latitudinis (22 µm) et longitudinis (600 µm).Mutatio in latitudinem U informibus et V informibus defectibus maior est quam mutatio longitudinis, quae causatur claudendo in latitudinem directionis per saxum volvi et uredinem emissam.Comparari cum defectibus U informibus, defectibus V informibus ad profundiorem profundiorem relativum et cum arduis clivis formatis, significans accessum conservativum sumi posse cum defectibus V informibus applicandis.
In hac sectione tractat deformatio defectionis initialis in OT linea pro cujusvis valvae processu vestibulum ver.Initialis OT defectus filum valvae interioris fontis applicatur ubi defectus expectatur ob altitudinem extollit in operatione fontis.Defectus transversus V-formata superficiei filorum OT in profunditatem et longitudinem leviter aucta et acriter diminuta est in latitudine ob flexionem per ambages frigidas.Conclusio in latitudinem directio occurs in offa peening cum parum vel nullo notabili defectu deformatio in extremo calore occasu.In processu frigoris volubilis et offa peening, magna deformatio in latitudinem directionis ob deformationem plasticam facta est.In V informibus defectus intra valvae fontem transformatur in defectum T informibus propter latitudinem clausuram in processu frigido volvi.